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Sr对AM80-1.3Ca镁合金耐热性能的影响: 2010年; 采用光学显微镜、扫描电子显微镜和高温蠕变持久试验机等分析测试手段研究了Sr对AM80-1.3Ca镁合金蠕变性能的影响。结果表明:Sr对AM80-1.3Ca有较强的吸附和变质作用,使合金组织中Al2Ca相体积分数的增加且弥散分布,抑制了β-Mg17Al12相的析出。200℃/56MPa条件下,AM80-1.3Ca合金的组织变化特征对阻止晶界滑动非常有利,合金抗蠕变性能随Sr含量的增加而提高。AM80-1.3Ca-0.5Sr合金的蠕变性能最优。但是,由于AM80-1.3Ca-0.3Sr合金中二次相呈长条状分布,降低了晶界强度,易导致应力集中效应,其蠕变性能明显恶化。; 白星李落星梁桂平; 关键词：镁合金锶蠕变耐热性能

AM80-xSr-yCa镁合金高温压缩变形行为被引量：5: 2010年; 采用Gleeble-1500热模拟实验机对一种新型AM80-xSr-yCa镁合金进行高温压缩变形实验，研究其在温度300℃～450℃、应变速率0．01s^-1～10s^-1叫条件下的流变行为。高应变速率下，试样的变形热带来的温升不可忽略，对真应力-真应变的测量值进行相应修正后，求得了本构方程中的系列常量。结果表明，应变速率和变形温度的变化，强烈影响着合金流变应力的大小，流变应力值随变形温度的降低和应变速率的提高而增大；金相组织观察表明，动态再结晶是该实验条件下晶粒细化和材料软化的主要机制，再结晶的程度主要受变形参数影响。变形温度越高，变形量越大，动态再结晶进行的越充分；应变速率越大，再结晶平均晶粒尺寸就越小。; 梁桂平白星李落星刘波刘扬胜; 关键词：热变形流变应力显微组织

一种含Ca和Sr的耐热变形镁合金: 一种含Ca和Sr的先进耐热变形镁合金，其组分的重量百分比为：6.0％～9.0％Al，0.5％～3.0％Ca，0.05％～0.5％Sr，0.1％～0.8％Mn，余量为Mg及微量不可避免的杂质。本发明合金不含稀土元素，价格低...; 李落星白星梁桂平胡文俊; 文献传递

Ca和微量Sr对AM80合金蠕变性能的影响及高温变形行为研究: 随着世界各国对降低燃油消耗和减轻环境污染的日益重视,轻质材料得到了快速的发展。但目前大部分商用镁合金存在耐热性能差,或者应用成本高等不足,大大限制了其在高温场合下/(如汽车动力系统/)的应用。由于镁具有密排六方的晶体结构...; 梁桂平; 关键词：锶蠕变性能热变形流变应力; 文献传递

Sr对AZ91镁合金时效行为的影响被引量：3: 2008年; 采用光学显微镜、扫描电子显微镜和布氏硬度计等分析测试手段研究了Sr(锶)对AZ91合金时效行为的影响.结果表明:添加Sr会降低AZ91合金的析出动力,抑制AZ91合金时效过程中β相的非连续析出.并且,随Sr含量的增加,这种抑制效果会更加明显.加Sr后,合金时效峰值时间由基体合金的55 h后推迟到90 h或110 h后.Sr在基体中固溶和Al4Sr高熔点相存在于晶界是β相非连续析出受到抑制的主要因素.时效峰值态时,AZ91-0.2Sr合金的室、高温力学性能皆优于原AZ91合金.; 李落星白星胡文俊梁桂平鞠慧; 关键词：AZ91合金时效行为显微组织力学性能

一种含Ca和Sr的耐热变形镁合金: 一种含Ca和Sr的先进耐热变形镁合金，其组分的重量百分比为：6.0％～9.0％Al，0.5％～3.0％Ca，0.05％～0.5％Sr，0.1％～0.8％Mn，余量为Mg及微量不可避免的杂质。本发明合金不含稀土元素，价格低...; 李落星白星梁桂平胡文俊; 文献传递

Ca,Sr对AM80镁合金显微组织和高温蠕变性能的影响被引量：8: 2010年; 采用扫描电镜（SEM）、X射线衍射仪（XRD）和高温蠕变试验机等实验手段研究了碱土元素Ca，Sr对AM80镁合金显微组织和力学性能的影响．结果表明：在AM80合金中复合添加0．2％Sr和0．5％～2．5％Ca，Ca、Sr元素可逐步细化合金的铸态组织，Ca原子与Al原子优先结合在晶界处生成了高熔点相Al2Ca，抑制了低熔点相β-Mg17Al12的形成．AM80合金在高温蠕变过程中，β-Mg17Al12相在晶界处存在连续析出和非连续析出2种形式．β-Mg17Al12相非连续析出并且垂直于晶界，造成合金蠕变性能较差．当在合金中复合添加Ca，Sr后，高熔点相Al2Ca是主要的晶界强化相，替代低熔点的β-Mg17Al12相，从而减少β-Mg17Al12相的非连续析出，抑制了晶界滑动，改善了合金的高温蠕变性能．当Ca质量分数增加到2．5％时，合金的高温蠕变性能最优．; 李落星梁桂平白星刘波刘扬胜; 关键词：锶显微组织蠕变性能

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梁桂平