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王安斌

作品数:50 被引量:118H指数:7
供职机构:上海工程技术大学城市轨道交通学院更多>>
发文基金:国家自然科学基金国家重点实验室开放基金上海市科学技术委员会资助项目更多>>
相关领域:交通运输工程机械工程理学一般工业技术更多>>

文献类型

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领域

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主题

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  • 11篇扣件
  • 11篇钢轨
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  • 7篇钢轨波磨
  • 7篇波磨
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  • 4篇减振
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  • 3篇伤损

机构

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作者

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  • 1篇李伟
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  • 1篇王安斌

传媒

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  • 3篇上海工程技术...
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  • 1篇交通运输工程...
  • 1篇智能计算机与...

年份

  • 3篇2024
  • 7篇2023
  • 11篇2022
  • 4篇2021
  • 8篇2020
  • 6篇2019
  • 8篇2018
  • 1篇2017
50 条 记 录,以下是 1-10
排序方式:
福斯罗W300扣件系统组装状态下刚度特性试验研究
2022年
利用高频疲劳动刚度试验平台,结合高速铁路实际运行状况,对福斯罗W300扣件系统组装状态下刚度特性进行研究,得到以下结果.1)不同预压荷载下,静态和动态刚度有相同增长趋势,20 kN(40 kN)预压荷载下静刚度值比无预压荷载下增大17.7%(59.5%),40 kN下静刚度值明显超出扣件系统静刚度设计限值.20 kN(40 kN)预压荷载下动态刚度比0 kN下增大4 dB(10 dB).2)扣件系统静态和动态刚度均表现出低温敏感性,当温度低于20℃时,静刚度值随温度降低而上升,特别是在-30℃到-60℃时静刚度值急剧上升,-50℃(-60℃)时静刚度是20℃时的1.4(4.4)倍.-30℃下,其动态刚度比30℃时增大8~10 dB,弹性单元体丧失弹性,直接影响扣件系统减振效果.3)扣件系统刚度在5~1000 Hz时有明显频变特性,预载一定时,动态刚度随频率增大而增大,1000 Hz下动态刚度值比国家标准5 Hz下增大15 dB.
吴昊王安斌高晓刚
轮轨粗糙度对市域铁路轮轨降噪措施效果影响研究
2021年
目前市域动车组通常采用的降噪措施为双阻尼环车轮和钢轨TMD(调谐质量阻尼器)结构,通过增加车轮和钢轨的阻尼比系数,来降低轮轨产生的振动和噪声。通过研究不同轮轨粗糙度下市域动车组所采用单一的双阻尼环车轮和钢轨TMD结构,以及双阻尼环车轮和钢轨TMD结构相互结合的降噪措施,对40~4000Hz频段不同粗糙度下轮轨辐射声功率以及总辐射噪声进行对比分析,弄清各种工况下采取不同降噪措施的降噪量,选用最佳的降噪措施。结果表明:单一措施适合轮轨粗糙度比较低的情况,当轮轨粗糙度较高时,两种措施结合会有更突出的降噪效果。
邬奇睿徐涆文韩健王安斌
关键词:降噪措施
钢弹簧浮置板轨道振动特性与钢轨波磨关系研究被引量:9
2022年
地铁线路钢轨上出现波磨现象会引发轮轨噪声等问题,曲线线路上更容易产生钢轨波磨。为研究某地铁曲线半径为300 m钢弹簧浮置板轨道线路上钢轨波磨的成因,对现场钢轨波磨进行调查测试,得到钢轨表面的不平顺测试结果并分析钢轨波磨特性;参考该钢弹簧浮置板轨道结构建立有限元模型,基于轨道结构振动理论分析波磨的形成机理。利用该模型分析轨道结构的振动特性与波磨通过频率的内在联系,通过模态分析,得出该轨道结构与波磨通过频率相对应的固有频率和振型,通过对该轨道结构进行简谐激励和白噪声激励,得到钢轨和轨道板在不同频率下的响应,分析轨道振动频率与钢轨波磨之间的联系,得出钢轨可能产生波磨的原因。研究结果表明:该区段车辆行驶速度大约为40 km/h,此波磨的主波长为160~200 mm,其通过频率为55~69 Hz;次波长为100 mm和40 mm,其通过频率为111 Hz和278 Hz;通过对模型施加不同的激励,在62,111,280~310 Hz处会产生共振,这些共振频率分别与钢轨波磨通过频率相对应。当车辆通过该波磨区段时,该轨道结构容易发生垂向弯曲振动,车辆簧下质量与轨道结构在62 Hz处产生的P2共振是160~200 mm波长波磨形成的重要原因,钢轨同轨道板一起作垂向弯曲振动引发了100 mm波长波磨,钢轨相对轨道板的垂向弯曲振动是40 mm波长波磨形成的原因。
唐伟李霞李伟戴佳宇王安斌
关键词:钢弹簧浮置板轨道钢轨波磨振动簧下质量
一种多层弹性部件轨道系统的动态特性试验研究被引量:1
2018年
为研究多层弹性部件轨道系统的动态特性,提出一种实验室测试方案:首先以锤击法和模态分析为基础,按照实际轨道结构搭建一段25 m长的测试平台,进而在预荷载作用下测试并计算得到轨道系统的固有频率、阻尼比和振动传递率等,最后对比分析道床隔振垫、扣件刚度和预载荷对轨道动态特性影响。结果显示:采用隔振垫能使大于40 Hz的频段具有较好的减振隔振效果,但在小于40 Hz频段会出现较大的振动峰值;随着预载荷增加,20~100 Hz频段的振动传递率急剧增大,并在30 Hz附近形成明显的共振峰值;扣件刚度减小能降低28~100 Hz频段的振动传递率和振动峰值,但同时会增加28 Hz以下频段振动传递率。试验方案和结论为研究减振产品的动态特性和减振效果提供了可靠的试验数据支撑。
许光辉王安斌王安斌王安斌
关键词:振动传递率动态特性模态分析
曲线段浮置板轨道横向特征对车内噪声影响分析
2022年
以小半径曲线段浮置板轨道结构为研究对象,建立曲线段浮置板轨道的横向振动模型,结合现场的钢轨-道床-车厢等“三维一体”实时测试,重点挖掘同一时刻同一辆车下浮置板道床横向频响、钢轨粗糙度与车内噪声的频响相互对应特征,深入剖析曲线段浮置板轨道结构横向特征对车内噪声的影响机理。结果表明(:1)半径350 m曲线段浮置板轨道结构的横向中高动态频响400 Hz~630 Hz与车内噪声超标频段范围一致(;2)曲线段浮置板轨道钢轨31.5 mm的波长是导致车厢内噪声异常超标的主要原因(;3)抑制短波长波磨发展及添加谐振式钢轨阻尼器是控制车内噪声的主要方法,研究成果对车内噪声治理与轨道结构设计具有可靠的参考价值。
高晓刚张震远周建王安斌鞠龙华
关键词:小半径曲线车内噪声
弹性扣件对列车车内噪声声品质的影响被引量:1
2019年
为了分析弹性扣件对城市轨道交通列车车内噪声声品质的影响,在不同车速情况下进行弹性扣件和普通扣件地段地铁列车车内噪声测试,利用不同的声品质客观评价参数评价车内噪声,对比分析弹性扣件和普通扣件地段车内噪声声品质。结果表明:在车速不高于40km/h时,车内中低频噪声是主要影响因素,应该把降低中低频噪声作为车内降噪的重点;车内噪声的A声级、响度、烦扰度和语言干扰级在弹性扣件地段比在普通扣件地段大,尖锐度、粗糙度在弹性扣件地段比在普通扣件地段小,抖动度则变化较小;弹性扣件对贯通道中央、车厢端部噪声的声压级、响度、语言干扰级影响较大,对上述位置噪声的尖锐度、抖动度、粗糙度和烦扰度、以及车体中部、司机室内部噪声的声压级和声品质客观评价参数影响都较小。
谢蓥松李莉鞠龙华王安斌
关键词:声学弹性扣件车内噪声声品质
列车空气弹簧动态特性研究
2023年
为避免列车空气弹簧动态特性计算方法使用混乱问题,文章阐述了常见的空气弹簧动态特性计算方法以及所基于的等效模型,根据振动微分方程理论推导了空气弹簧动态特性的计算表达式。利用振动试验台对空气弹簧进行试验研究,基于三种计算方法对试验所得的不同频率的动态载荷—位移滞回曲线进行计算,分析计算所得的刚度、阻尼等。结果表明,复刚度法适用于高频(4Hz以上)和低频(1Hz以下)的动态特性计算,坐标法适用于低频(1Hz以下)的刚度计算,能量法适用于低频(1Hz以下)的刚度和不同频率下的阻尼计算。
李成浩高红星王安斌
关键词:空气弹簧动态特性计算方法刚度阻尼
基于模拟轮轨力的GJ-3型扣件性能仿真分析
2020年
为了研究GJ-3型扣件的强度性能和频率参数,本文以现有线路中的GJ-3型扣件为研究对象,建立GJ-3型扣件的仿真分析模型,对其在模拟轮轨力的情况下进行静刚度仿真,得到仿真横向刚度、仿真垂向刚度,符合设计范围。通过强度分析得到上层铁垫板和下层铁垫板的应力,均能满足强度要求。对强度分析的模型做模态分析计算,给出了结构的前25阶固有频率和振型,得出了危险频率。在车轮经过轨道扣件的频率,车轴经过轨道扣件的频率,转向架经过轨道扣件的频率这3个频率段下,并考虑列车在车速120 Km/h以及140 Km/h的情况下进行列车激振频率计算,得出结果表明,扣件的各阶固有频率均远离列车的激振频率,即扣件不会和列车的激励产生共振。
王煜晖王安斌刘浪
关键词:轮轨力强度分析模态分析
轮轨耦合系统横向动态响应特性对钢轨波浪磨耗的影响被引量:7
2020年
研究国内某地铁采用科隆蛋扣件小半径曲线段出现严重波磨的原因。在现场调查测试阶段,利用Bi-CAT波磨测试仪获取该区段波磨的基本特征,通过锤击试验法对轨道进行频率响应特性测试;在实验室试验与计算机仿真阶段,通过ANSYS软件建立列车轮对与轨道的耦合三维实体有限元模型,并结合列车轮对模态测试结果,分析轮对的横向模态特征与轮轨系统横向频响特征以及钢轨波磨特征频率之间的关系。通过现场调查测试与计算机仿真得出如下结论:轮轨耦合条件下200 Hz至400 Hz轮对横向模态特征导致的钢轨横向振动是该区段63 mm和40 mm波长波磨形成的原因之一。
潘兵王安斌高晓刚刘浪
关键词:振动与波钢轨波磨
DT-Ⅲ型轨道扣件弹条性能分析被引量:1
2019年
为研究轨道扣件弹条失效的原因,以DI型弹条为研究对象,建立DI扣件弹条分析模型,对弹条在10 kN扣压力下的静态强度分析,得到弹条组装后的应力集中点处于后拱小圆弧处.同时,在组装静态预应力下,对DT-Ⅲ型扣件弹条进行不同冲击力下的动态响应分析,得到弹条在动态激励作用下动态力与应力、位移的数值模型.结果表明:静力分析与动力分析中弹条的最大应力均发生在弹条后拱小圆弧后跟端处,且在不同动态激励力(1、2及3 kN)作用下,弹条的应力依次为2 077.4、2 270.2和2 433.3 MPa,远超过DT-Ⅲ型扣件弹条的抗拉强度,因此,在列车周期性冲击作用下,DT-Ⅲ型扣件弹条在后拱小圆弧后跟处将出现疲劳损伤并导致弹条断裂失效.
李文豪王安斌高晓刚
关键词:地铁应力
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