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纺织厂空压机排气末端换热器的设计: 为了节能减排，采用有机朗肯循环(ORC)回收纺织厂空压机压缩后的高温热废气并发电，设计新型排气换热器内部流体流道结构，建立流道内流体流速、压力、湍动能以及湍流耗散率等流体数学模型..利用CFD软件进行数值模拟，分析内部流...; 李新禹孟林郝旭涛陈林; 关键词：纺织厂空压机排气有机朗肯循环换热器换热效率

基于FLUENT的板翅式换热器平直翅片数值模拟被引量：6: 2018年; 为了对比板翅式换热器不同平直翅片的换热性能,采用CFD软件FLUENT数值模拟计算方法,研究了空气在三角形和矩形不同结构参数翅片中的表面传热与流动阻力特性。揭示了2种形状不同结构参数翅片中流体的速度对翅片表面换热因子和翅片表面摩擦因子的影响规律;并用CFD-Post分析了各参数在翅片中的分布情况。结果表明:在所有翅片中,翅片表面换热因子和翅片表面摩擦因子都随着流体速度的增大而减小;在三角形翅片中,翅片表面摩擦因子由翅顶部位对称向翅底两端均匀递减,在翅底两端最边缘附近分布最小;在矩形翅片中,翅片表面摩擦因子在翅片中部分布比较均匀,在翅片两端最边缘附近突然变小。; 李新禹陈林郝旭涛孟林; 关键词：板翅式换热器平直翅片换热性能 FLUENT 数值模拟

紧密纺与落棉组合系统的设计及分析: 2018年; 为了减少能量损耗且同时满足紧密纺和落棉系统的除尘要求,将单节48锭紧密纺风系统和小型化落棉风系统组合设计为一个风系统.通过试验对组合系统进行验证,并采用三维建模软件PROE与CFD软件FLUENT对系统进行三维数值模拟,分析了组合系统内部流场的风速、压力和流量的变化情况.结果表明:紧密纺系统测点平均风速为9 m/s,达到了紧密纺系统孔口风速要求;落棉系统测点平均风速为7.8 m/s,与落棉系统孔口风速要求相差了0.2 m/s,误差仅为2.5%,在误差允许范围内,说明该组合系统设计合理;风道内部风速和压力分布相对稳定,说明该组合系统稳定性较强,符合流体力学节点压力相等的设计理论.; 李新禹陈林孟林郝旭涛刘涛; 关键词：紧密纺落棉除尘 CFD 流场

基于预热器的车载有机朗肯循环余热发电系统设计被引量：2: 2018年; 优化设计并搭建了基于预热器的、可回收膨胀后高温乏汽的小型车载有机朗肯循环(ORC)余热发电系统。利用热力学第一定律和第二定律对小型车载ORC余热发电系统进行了热力学分析和能量计算。以R123为工质,热源温度为300℃,在工质流量、压力等给定的工况下,计算系统在有无预热器的情况下各设备的热效率和系统总热效率。经计算,系统在有无预热器的情况下的总热效率分别为23.1%、10.8%,蒸发器的换热量分别为7.35 k J、4.67 k J。研究结果表明:相对于没有预热器的传统ORC系统,加了预热器的ORC系统的热效率和蒸发器的换热量都有较大的提升。; 李新禹郝旭涛孟林陈林; 关键词：热力学分析 R123

向心透平设计参数优化及数值模拟: 2019年; 将向心透平(以下简称透平)作为研究对象,选取R123作为循环工质。采用热力计算方法,对动叶入口工质速度气流角α_1、动叶出口工质实际相对速度的方向角β_2对透平性能指标(轮周效率)的影响进行计算分析,确定α_1、β_2的最优值。α_1的取值范围为15°～25°,变化步长设定为1°。β-2的取值范围为25°～45°,变化步长设定为2°。在设计参数优化的基础上,采用CFX16. 0软件对透平蜗壳内部速度场、静压分布进行数值模拟。当β_2为25°时,轮周效率、动叶转速均随α1的增大而减小,α_1宜选取15°。当α_1为15°时,轮周效率随β_2的增大先增大后减小,在β_2为34°时轮周效率出现最大值,β_2宜选取34°。动叶转速随β_2的增大持续增大,存在最佳转速(4 354min^(-1))对应轮周效率最大值。蜗壳内的速度场分布非常复杂,径向及周向的速度分布均不均匀。喷嘴出口气体速度很高,一直延伸到蜗壳内部。沿流道流向蜗壳的出口,流体速度逐渐降低,在蜗壳出口形成气体旋涡。蜗壳内静压分布不均,蜗壳的进口处存在呈周向分布的局部高压区,蜗壳出口的静压比较低。; 李新禹郝旭涛陈林孟林; 关键词：向心透平参数优化数值模拟

纺织厂空压机排气末端换热器的设计: 2017年; 为了节能减排,采用有机朗肯循环(ORC)回收纺织厂空压机压缩后的高温热废气并发电,设计新型排气换热器内部流体流道结构,建立流道内流体流速、压力、湍动能以及湍流耗散率等流体数学模型.利用CFD软件进行数值模拟,分析内部流体的流动及换热情况.分析结果表明:内部流体流动湍流性能增强,换热效果明显;提高热空气流速和降低工质流速时传热性能更好;较大的翅片尺寸换热系数较小,换热效率低;排气换热器的换热效率最高可达95.3%.; 李新禹孟林郝旭涛陈林; 关键词：纺织厂空压机排气有机朗肯循环换热器换热效率

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孟林