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快/慢烤试验中复合推进剂内部温度场的分布被引量：2: 2017年; 为了研究不同烤燃条件下复合推进剂(PBT/HMX/Al/AP/BU)的响应特性,采用DSC研究了复合推进剂及单组分的热分解特性。复合推进剂的初始分解温度为187.27℃,单组分中BU初始分解温度最低,为192.95℃,表明复合推进剂的热分解过程是从BU开始;分别测量了在快/慢烤试验中,复合推进剂内部温度的变化。结果表明:1)快烤试验中,样品内部温度分布极不均匀。点火90 s后,样品发生反应,此时样品中心的温度为85℃,钢管端盖破裂,样品发生燃烧反应。2)慢烤试验中,样品内部温度分布均匀,几乎无温度差,样品发生反应时,样品内部温度与环境温度均为133℃,试验后样品钢管完全破碎,样品发生了爆轰。由此可见,慢烤试验中,由于样品内部温度分布均匀,发生反应时,大部分样品都处于临界反应温度,一旦激发,破坏效应比快烤试验更严重。; 张杰凡徐森刘大斌李苗苗李辉陈愿李文海; 关键词：复合推进剂热爆炸

乳化炸药最小自持燃烧压力的影响因素研究被引量：2: 2018年; 为研究乳化炸药能发生自持燃烧的最低压力(MBP)的影响因素,通过压力容器研究6种不同配方乳化炸药的MBP。结果表明:乳化炸药中水质量分数分别为9.0%、10.0%、11.0%、15.0%时,在空气中测得乳化炸药的MBP的平均值分别为1.02、1.33、1.76 MPa和4.88 MPa,表明随着配方中水质量分数的增加,乳化炸药的MBP相应变大,即水质量分数对乳化炸药的MBP有显著影响。煤矿许用乳化炸药的试验结果表明,消焰剂含量的改变对乳化炸药的MBP无显著影响。当试验气氛改为氮气时,水质量分数为9.0%、10.0%的煤矿许用乳化炸药的MBP平均值分别为1.77、1.95 MPa,由此可见,测试气氛的改变对煤矿许用乳化炸药的MBP有一定影响,在氮气气氛中的MBP高于在空气气氛中的MBP。; 孟子纯仲倩徐森徐森田曜恺刘大斌; 关键词：安全工程乳化炸药

PBT复合固体推进剂的热分解特性被引量：5: 2017年; 为了研究PBT复合固体推进剂的热分解过程,分别采用差示扫描量热仪(DSC)和绝热加速量热仪(ARC),对复合固体推进剂及各单组分的热分解特性进行了研究,并对其进行了慢烤试验。DSC的试验结果表明,在温升速率为10℃/min的条件下,PBT复合推进剂的初始分解温度为183.6℃;推进剂组分中增塑剂BU的初始分解温度最低,为192.9℃,表明复合推进剂的热分解过程是从BU开始。在ARC试验中,推进剂在绝热条件下有三段放热过程,第一段放热过程的初始分解温度为121.7℃,且第一阶段的热分解并未直接引发其他组分的后续热分解反应。在慢烤试验中,PBT复合推进剂中最先分解的组分为BU,且BU的分解并未导致样品整体发生反应。根据DSC的测试结果,利用Kissinger法计算得到BU的热分解活化能为137.8 k J/mol,PBT复合推进剂第一段放热峰的表观活化能为101.7 k J/mol。; 张杰凡徐森刘大斌李苗苗李辉李文海田曜恺; 关键词：复合固体推进剂热分解动力学热稳定性

HMX对固体推进剂在强烈冲击条件下反应特性的影响被引量：1: 2019年; 为探索HMX对固体推进剂配方的低易损特性的影响,选取两种固体推进剂典型配方A和B(两配方的差异在于A中添加了20%的HMX,B不含有HMX),分别开展了不同冲击方向下的子弹撞击、高速破片撞击和聚能射流撞击试验。结果表明,子弹撞击试验和破片撞击试验中,固体推进剂A和B的响应类型均为燃烧;与子弹撞击试验的相比,样品中加入少量HMX对破片撞击试验中的燃烧速率提升较为明显,轴向和径向试验中燃烧速率分别提升了4.44倍和1.15倍;推进剂轴向撞击刺激响应程度平均为径向的1.61倍;在射流撞击试验中,样品A发生了爆轰,样品B发生了爆燃。由此可见,HMX对复合固体推进剂在射流试验中的响应特性具有显著影响。; 李文海张杰凡徐森徐森刘大斌李辉田曜恺; 关键词：固体推进剂

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李文海