程丽杰
- 作品数：6 被引量：20H指数：3
- 供职机构：钢股份有限公司技更多>>
- 相关领域：金属学及工艺电气工程更多>>
- 煤机链条断裂分析被引量：3
- 2011年
- 通过断口观察、显微分析法分析了23MnNiMoCr54锻造立环在制造过程出现断裂的原因。结果表明:链条立环断裂的原因是局部过烧缺陷造成的,而局部过烧是料段感应加热时由于电流集肤效应产生的;因料段出现锻偏,局部过烧缺陷未能通过飞边排除,而遗留到链环中,成为裂纹源。
- 王运玲程丽杰梁平赵爱彬
- 23MnNiMoCr54圆环链断裂原因分析
- 2010年
- 通过断口观察、显微分析方法并结合生产实际分析了23MnNiMoCr54钢圆环链生产过程中出现断裂的原因。结果表明:原材料的表面裂纹导致了链环出现分层状裂纹,闪光对焊的工艺参数不合理导致了链环的断裂。通过严格表面检验和合理的调整闪光对焊的工艺参数,可避免链环断裂的发生。
- 王运玲程丽杰
- 关键词：闪光对焊过烧未焊透
- 18CrNiMo7-6齿轮轴纵裂分析被引量：5
- 2012年
- 某厂生产的18CrNiMo7-6齿轮轴,在进行热处理过程中出现开裂,将齿轮轴切开,采用金相、扫描电镜等分析方法对试样断口的裂纹源以及裂纹的扩展、裂纹末端进行了综合分析,查找开裂原因。结果表明裂纹两侧没有氧化脱碳,没有非金属夹杂物聚集,裂纹是淬火裂纹,没有发现导致淬火裂纹的冶金缺陷,裂纹是齿轮轴淬火后没及时回火造成的。
- 刘玉芬程丽杰冯桂萍刘金鑫
- 关键词：淬火裂纹冶金缺陷
- 铸锭加热和锻后热处理工艺对18CrNiMo7-6钢Ф540mm棒材带状的影响被引量：1
- 2015年
- 试验18CrNiMo7-6重型齿轮钢(/%:0.165C,0.59Mn,0.24Si,0.006S,0.008P,1.56Ni,1.71Cr,0.28Mo,0.034M,0.0129N)的生产流程为60 t UHP EAF-LF-VD-12.5 t铸锭工艺。试验研究了钢锭加热工艺(1 200~1 220℃,7-8 h^13-15 h),锻材完全退火(900℃12 h,≤80℃/h至650℃50 h,空冷)、等温退火(900℃12 h,空冷至650℃50 h,空冷)和正火(900℃12 h,空冷)工艺对Φ540 mm锻材带状组织的影响。结果表明,钢锭1 200~1 220℃7-8 h加热,锻材经完全退火、等温退火或正火处理后其带状级别分别为4.0,3.5和3.0,钢锭经1 200~1 220℃13-15 h加热,锻材经正火处理后其带状级别为2.5,为最佳工艺。
- 刘金鑫赵敏冯桂萍赵智刚程丽杰于忠洋
- 关键词：正火
- 超声波探伤不合格T91钢棒材的分析和工艺改进被引量：7
- 2019年
- 试验T91钢(/%:0.10C,0.30Si,0.45Mn,0.012P,0.005S,8.90Cr,0.95Mo,0.08Nb,0.22V)的生产流程为60 t UHP EAF-AOD-LF-VD-240 mm×240 mm坯连铸-加热-连轧。对超声波探伤不合格的T91钢Φ90 mm材低倍检验结果表明,钢材存在中心裂纹和孔洞;通过金相分析得出,缺陷出现三种特征:(1)过烧型孔洞和裂纹;(2)连铸坯带来的轴心晶间裂纹;(3)铸坯的缩孔。通过连铸Ⅰ、Ⅱ和Ⅲ区二冷水量分别由原28、31和17 L/min优化成15、18和10 L/min,并通过控制连铸坯加热温度,使连铸坯中心的等轴晶比率由原14%提高至25%以上,铸坯的中心裂纹级别由2.0降至0.5以下,T91钢材的超声波探伤不合格率由5%降至0.2%以下。
- 邢国成刘桂江李涛程丽杰孙大利
- 关键词：T91钢UHP
- 正火冷却速度对18CrNiMo7-6齿轮钢组织和硬度的影响被引量：4
- 2013年
- 18CrNiM07-6钢(/%:0.17C、0.59Mn、0.24Si、1.56Ni、1.71Cr、0.28Mo)为表面硬化齿轮钢要求正火后钢的组织为铁素体+珠光体和较低的HB硬度值。18CrNiM07-6钢连续冷却后易得到高硬度的贝氏体组织。通过实验室高温箱式电阻炉试验表明,870～900℃1 h-640～660℃4 h炉冷至300℃,空冷,该钢的组织为铁素体+珠光体+贝氏体组织,HB硬度值为340～350;而870～900℃1 h,30℃/h至640～660℃,炉冷至300℃,空冷,该钢的组织为铁素体+珠光体,HB硬度值为190～210:生产试验表明,30 tΦ180 mm 18CrNiM07-6钢锻材经900℃10 h,≤30℃/h至650℃25 h,30℃/h至500℃空冷,可获得铁素体+珠光体组织。
- 刘金鑫冯桂萍程丽杰王海江
- 关键词：正火
