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复合固体推进剂交变温度载荷下的老化动力学被引量：4: 2016年; 为考察复合固体推进剂在交变温度载荷条件下的老化动力学,揭示其老化机理,讨论了传统高温加速老化方法在处理复合固体推进剂交变温度加速老化试验数据时存在的局限性,建立了交变温度加速老化动力学模型,给出了等效温度和等效循环时间的计算方法和交变温度环境下活化能的计算公式,提出了复合固体推进剂交变温度载荷下的老化机理,使预估结果更符合实际贮存环境,相关性更好。; 王玉峰黄卫东李金飞张旭东隋玉堂; 关键词：复合固体推进剂等效温度

振动载荷和定应变对HTPB推进剂基体/颗粒粘接界面影响被引量：2: 2016年; 为研究振动载荷和定应变对HTPB推进剂基体/颗粒粘接界面的影响,进行了振动载荷和定应变作用下HTPB推进剂高温老化试验,测试了不同载荷和老化时间下推进剂的宏观力学性能,利用扫描电镜观测了推进剂的细观破坏过程,基于颗粒增强本构理论,分析了推进剂基体/颗粒粘接界面的损伤规律。结果表明,振动载荷和定应变的作用使HTPB推进剂的初始模量和抗拉强度均减小,高温老化、定应变和振动载荷的作用都会破坏推进剂基体/颗粒粘接界面、降低推进剂固体颗粒模量增强效果,定应变状态下振动载荷作用后,粘接界面损伤最严重。; 李金飞黄卫东李高春王文双史建勋; 关键词：HTPB推进剂粘接界面细观损伤力学性能

HTPB推进剂非线性粘弹特性的时温等效研究被引量：4: 2018年; 为研究HTPB推进剂非线性粘弹特性的时温等效效应,推导了基于Schapery单积分非线性本构方程的HTPB推进剂时温等效理论表达式,给出了蠕变柔量主曲线的拟合方法。通过不同应力(0.1MPa,0.2MPa,0.3MPa)和不同温度(20℃,40℃,60℃,80℃)条件下HTPB推进剂蠕变试验,得到了参考温度(20℃)下的蠕变柔量主曲线。通过反复加载蠕变试验,分析了载荷变化对蠕变过程的影响。结果表明:不同温度下的蠕变柔量-时间对数曲线在稳定蠕变阶段具有良好的一致性,验证了HTPB推进剂非线性粘弹特性的时温等效效应;0.1MPa,0.2MPa和0.3MPa应力下的蠕变柔量主曲线时间尺度从试验测试的103s分别延伸到了10^(4.27)s,10^(4.17)s和10^(3.91)s;快速的应力释放和恢复加载过程不会影响整个蠕变过程,载荷变化蠕变过程的时温等效效应具有连续性。; 曹翌军黄卫东李金飞; 关键词：HTPB推进剂非线性蠕变

固体推进剂振动试验夹具设计被引量：4: 2013年; 为研究加速度载荷对固体推进剂力学性能的影响,设计了固体推进剂振动夹具,应用代数方程法和有限元模态分析计算夹具的固有频率,通过振动扫频试验验证计算结果。结果表明,计算值与扫频试验结果基本一致,设计的夹具满足振动试验要求。; 李金飞黄卫东; 关键词：夹具固有频率固体推进剂

复合固体推进剂湿扩散数值模拟研究被引量：1: 2018年; 为考察湿度作用下复合固体推进剂内部水分扩散及分布情况,揭示推进剂湿度老化机理,进行了推进剂吸湿试验,提出了推进剂内部水分扩散模型及有限元模型,对推进剂内部水分扩散进行了有限元数值模拟,分析了影响推进剂内部水分扩散的因素。结果表明,采用湿度有限元方法能够模拟推进剂的吸湿过程;温度对水分扩散有一定的影响,温度越高,扩散系数越大,水分在推进剂中扩散越快;推进剂试件尺寸对水分扩散也有一定的影响,试件尺寸越大,内部水分扩散速度越小,到达平衡的时间越长。; 王玉峰李高春张旭东曲凯李金飞; 关键词：复合固体推进剂有限元方法相对湿度水分分布

振动载荷对定应变HTPB推进剂力学性能影响被引量：10: 2016年; 为了研究振动载荷对定应变HTPB推进剂力学性能的影响,通过60℃和70℃温度下HTPB推进剂10%定应变振动试验,采用单向拉伸法和扫描电镜观测法,对定应变HTPB推进剂在振动载荷作用下的宏观力学性能变化规律和细观损伤模式进行了研究。结果表明:定应变状态下振动载荷的作用使HTPB推进剂的抗拉强度减小(最大值超过5%),最大延伸率增大(最大值超过15%);老化初期振动载荷对高氯酸铵(AP)颗粒脱湿发展影响较小,当定应变状态下推进剂中的AP颗粒脱湿到一定程度时,振动载荷的作用会促进AP颗粒脱湿,降低固体颗粒的模量增强作用。; 李金飞黄卫东李高春王玉峰; 关键词：HTPB推进剂振动载荷力学性能

振动载荷对立贮式发动机粘接界面损伤影响被引量：8: 2018年; 为研究长期舰载环境下振动载荷对立贮式固体发动机粘接界面损伤的影响,计算了不同浪级下的界面剪切应力变化,利用自制的粘接试件开展了振动试验,测试了不同振动加速度和不同振动时间下的界面力学性能,根据计算和试验数据推导了某海域舰载值班时发动机界面损伤模型,分析了在某海域连续舰载值班一年振动对发动机界面损伤的影响。结果表明,发动机舰载值班过程中平均界面剪切应力变化幅值与浪级间的关系为|Δτ_l|=9.375l^4-150.69l^3+846.88l^2-1748.41l+2917.86;在只考虑振动条件下,舰载值班时间相同,界面最大剪切应力强度随着浪级的增大下降越来越明显,同一浪级下,界面最大剪切应力强度与振动时间呈线性关系;在某海域长期连续舰载值班时受振动载荷影响粘接界面损伤与值班时间的关系为D=6.5×10^(-4)t-4.68×10^(-4),发动机在该海域连续值班一年振动载荷使发动机损伤值至少增加23.68%。; 张波董可海董可海李金飞; 关键词：振动载荷剪切应力粘接界面固体发动机

基于实测舰载环境温度的固体发动机药柱累积损伤分析被引量：6: 2012年; 为研究舰载环境温度对固体发动机药柱的影响,对某舰载导弹上、下层发射贮运箱内环境温度进行了监测,应用三维热黏弹性有限元分析方法,计算了固体发动机药柱在实测温度载荷下的温度场和应力场。应用线性累积损伤模型,计算了舰载环境温度载荷作用下药柱的累积损伤。结果表明,药柱星尖处应力最大,所造成的累积损伤最大;上、下层贮运箱内发动机药柱由热应力造成的累积损伤相差不大。; 李金飞黄卫东李瑞亮; 关键词：药柱热应力环境温度

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李金飞