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停放温度和时间对防护蜡迁移量与迁移速度的影响: 2015年; 分别研究了64#、HT652、70#、V型、52#和60#防护蜡在胎侧胶中的喷霜量和喷霜速度。结果表明,防护蜡的喷霜量和喷霜速度均与停放温度和停放时间有关。; 张晓芳张清阳邓涛; 关键词：防护蜡胎侧胶

EPDM/PA配比对硫化胶老化性能及耐油性能的影响被引量：1: 2015年; 研究了三元乙丙橡胶(EPDM)/三元尼龙(PA)配比对其硫化胶热空气老化前后和油中浸泡后物理机械性能的影响。结果表明,随着PA用量的增大,硫化胶拉伸强度下降后趋于稳定,撕裂强度变化不大,100%定伸应力和DIN磨耗均呈上升趋势,拉断伸长率、浸油后的质量变化率和体积变化率均下降,正硫化时间变长。热空气老化后,硫化胶拉伸强度、硬度、100%定伸应力和拉断伸长率变化趋势同常温下一致。浸油后,硫化胶拉伸强度、100%定伸应力均呈上升趋势,拉断伸长率先是不变然后下降。; 张晓芳衣晨阳邓涛; 关键词：三元乙丙橡胶三元尼龙

不同温度下橡胶防护蜡抗臭氧老化性能的研究被引量：4: 2015年; 研究了4种橡胶防护蜡在不同温度下对半钢子午线胎侧胶耐臭氧老化性能的影响。结果表明,防护蜡的防护效果与温度和碳分布有很大关系。50℃下,52#、JLC-1311、V型防护蜡均出现龟裂现象,52#蜡裂纹增长明显;30℃时,52#、JLC-1311防护蜡出现裂纹;10℃下,4种防护蜡均未发生龟裂。温度高时,防护蜡在硫化胶中的溶解度大,防护效果差。相对分子质量分布宽,碳分布曲线对称且峰形圆滑的防护蜡防护效果好。; 张晓芳王玲玲邓涛; 关键词：防护蜡臭氧老化碳数分布相对分子质量分布

混炼工艺对TCY/DCP硫化体系相互作用的影响: 2015年; 研究了ACM/EBA并用胶中不同混炼工艺对TCY(三巯基均三嗪)/DCP(过氧化二异丙苯)硫化体系相互作用的影响。结果表明,硫化过程中DCP与TCY发生相互作用,生成H2S气体,使参与硫化的活性自由基数目减少,造成交联程度变小,导致硫化胶表面产生气泡。对比了3种混炼工艺,发现方法3可以有效减弱TCY和DCP两者间的相互作用,其所得混炼胶的硫化速率快,交联密度大。; 张清阳张晓芳邓涛杨锋; 关键词：混炼工艺 DCP 预硫化

氯化聚乙烯用量对三元乙丙橡胶/尼龙共混胶性能的影响被引量：3: 2016年; 研究了增容剂氯化聚乙烯(CPE)的用量对三元乙丙橡胶/尼龙(EPDM/PA)硫化胶热空气老化前后和用非极性油处理后力学性能及耐磨性能、耐油性能的影响。结果表明,随着CPE用量的增大,EPDM/PA硫化胶热空气老化后拉伸强度和100%定伸应力呈上升趋势,扯断伸长率和永久变形均缓慢下降,邵尔A硬度保持不变。用非极性油处理后EPDM/PA硫化胶的拉伸强度和扯断伸长率随CPE用量的增大呈上升趋势,100%定伸应力基本不变。CPE的加入对硫化胶的拉伸强度、撕裂强度、扯断伸长率等性能有一定的提高,说明EPDM和PA两相的相容性改善,在用量为6份时硫化胶的力学性能较佳。随着CPE用量的增大,DIN磨耗呈下降趋势,耐磨性能提高;质量变化率和体积变化率略有降低,耐油性能有所提高。; 张晓芳易杰邓涛; 关键词：三元乙丙橡胶尼龙氯化聚乙烯耐热老化性能耐油性能

AEM与乙烯甲基丙烯酸酯弹性体共混硫化胶性能研究被引量：3: 2014年; 本文研究了不同共混比对乙烯丙烯酸酯橡胶(AEM)/乙烯甲基丙烯酸酯弹性体(EMA)共混硫化胶在热空气老化前后的物理机械性能、耐油等性能的影响规律。结果表明,随着共混硫化胶中AEM含量的变化,硫化时间变化不大;随着A E M橡胶含量的减小,共混硫化胶的撕裂强度、硬度降低,老化前后共混硫化胶的1 0 0%定伸应力下降,拉伸强度呈现先上升后下降,扯断伸长率有下降的趋势。其中,老化后的拉伸强度、100%定伸应力均大于老化之前,但均变化不大,考虑可以做一些耐油性能要求相对不高又需要耐热空气老化的制品;耐热油老化后,拉伸强度和扯断伸长率是降低的,并且低于耐油之前,100%定伸应力逐渐增大,小于耐油之前相同共混比的值;体积变化率和质量变化率增大。; 刘吉超张晓芳邓涛; 关键词：物理机械性能

过氧化物硫化体系下NBR/EVM共混胶耐热空气及耐油性能研究展: 2016年; 在过氧化物硫化剂DCP作用下,研究了NBR/EVM（EVM800 HV和EVM500 HV）共混比对硫化胶硫化特性、物理机械性能、热空气老化性能和热油老化性能的影响。结果表明,NBR/EVM硫化胶的交联密度随EVM用量增大而逐渐减小。对于NBR/EVM800 HV硫化胶,EVM800 HV用量不超过20份时,其拉伸强度基本不变,在EVM800 HV用量为20~40份时,其拉伸强度随EVM800 HV用量增大逐渐增大,由11.7 MPa增大至15 MPa,明显高于NBR/EVM500 HV硫化胶以及纯NBR硫化胶;100%定伸应力随EVM用量增大而逐渐增大,且NBR/EVM800 HV硫化胶增大更加显著,同时其100%定伸应力高于NBR/EVM500 HV硫化胶。并用EVM之后,NBR/EVM硫化胶的热空气稳定性变好。随着EVM500 HV用量的增大,NBR/EVM500 HV硫化胶的耐油性能逐渐变差;随着EVM800 HV用量的增大,NBR/EVM800 HV硫化胶的耐油性能逐渐变好,且优于NBR/EVM500 HV硫化胶。; 张清阳易杰张晓芳刘吉超邓涛; 关键词：EVM 共混比 DCP 热空气老化

粉煤灰微珠填料在钢丝液压胶管外胶中的应用被引量：2: 2016年; 将粉煤灰(FA)微珠填料分别与碳酸钙和炭黑N774并用,研究其并用比对钢丝液压胶管外胶性能的影响。结果表明,当碳酸钙/FA并用比为24/8或0/32、炭黑N774/FA并用比为24/8时,所填充橡塑合金的性能满足钢丝液压胶管半成品要求。; 张晓芳刘吉超邓涛; 关键词：粉煤灰填料

CM与乙烯甲基丙烯酸酯弹性体共混硫化胶性能研究被引量：2: 2014年; 本文研究了不同共混比对氯化聚乙烯橡胶(CM)/乙烯甲基丙烯酸酯弹性体(EMA)共混硫化胶在热空气老化前后的物理机械性能、耐油等性能的影响规律。结果表明,随着共混硫化胶中EMA含量的增大,硫化时间延长;随着EMA橡胶含量的增大,共混硫化胶的撕裂强度、扯断伸长率基本保持不变,硬度、100%定伸应力增大,拉伸强度降低,老化前后共混硫化胶的各项性能变化趋势跟老化之前大体相同,并且变化不大,所以EMA硫化胶的热空气老化性能好。耐热油老化后,拉伸强度和扯断伸长率是降低的,并且低于耐油之前,100%定伸应力逐渐增大,小于耐油之前相同并用比的值;体积变化率和质量变化率增大。; 刘吉超张晓芳邓涛; 关键词：氯化聚乙烯橡胶物理机械性能

增容剂氯化聚乙烯对三元乙丙橡胶/三元尼龙热塑性弹性体性能和结构的影响: 2017年; 研究了氯化聚乙烯(CPE)用量对三元乙丙橡胶(EPDM)/三元尼龙(PA)热塑性弹性体(TPV)物理机械性能及反复加工后性能的影响。结果表明:随着CPE用量的增加,转矩流变仪TPV的转矩值增大,拉伸强度、撕裂强度和拉断伸长率先上升后不变;反复加工使撕裂强度、100%定伸应力、硬度和门尼黏度值变大,但拉伸强度和溶胀度基本保持不变。通过扫描电镜能明显看出,CPE提高了两相的相容性。; 张晓芳卢聚贤邓涛; 关键词：三元乙丙橡胶三元尼龙热塑性弹性体

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张晓芳

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