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气体绝缘开关柜多物理耦合场仿真及分析被引量：15: 2019年; 气体绝缘开关柜(C-GIS)的导电回路封闭在充有绝缘气体的隔室内。由于隔室内部气体不能有效地与外界空气进行热交换,因此内部热量难于散出,特别是大电流的气体绝缘开关柜尤为突出。因此大电流气体绝缘开关柜的发热成为设备制造企业和用户共同关注的问题。文中采用多物理场耦合方法对充入干燥空气的气体绝缘开关柜进行了温度仿真,分析了内部温度分布特性,并将温升试验结果与仿真结果进行了对比,验证了该仿真方法的准确性,为气体绝缘开关柜散热优化设计提供了依据。; 付鲁军陈雪飞辛昭昭赵矗; 关键词：气体绝缘开关柜温度仿真

12 kV氮气绝缘开关柜中真空灭弧室外绝缘结构的电场优化设计被引量：9: 2020年; 由于氮气的绝缘性能不如SF_6,所以要保证氮气绝缘开关柜结构紧凑小巧,需要对真空灭弧室的外绝缘特性进行深入研究,寻找一种适用于12 kV氮气绝缘开关柜中的真空灭弧室外绝缘优化方案。文中从研究真空灭弧室优化前的外绝缘特性入手,分析了置于12 kV氮气绝缘开关柜中的真空灭弧室分闸时相间及对地的电场分布。结果表明:电场严重集中于真空灭弧室动、静端盖的圆角,动、静端金属薄层,瓷套的两端部。文中对真空灭弧室的外绝缘结构进行了设计,并基于该优化方案进行电场分析,最后优化后的样机通过了绝缘试验验证。; 郭黎黎王平韩辰光辛昭昭熊显智; 关键词：氮气开关柜真空灭弧室电场优化设计

典型断口结构下C_(4)F_(7)N/CO_(2)混合气体绝缘特性实验研究与仿真分析被引量：5: 2021年; 环保C_(4)F_(7)N/CO_(2)混合气体是目前最具潜力的SF6替代介质。为研究C_(4)F_(7)N/CO_(2)混合气体绝缘特性及其与典型断口结构下电场的匹配关系,该文结合72.5kV开关产品隔离断口、同轴电极两种结构进行了样机设计,通过实验研究了雷电冲击电压下,不同充气压力、不同断口开距等对气体绝缘性能的影响,通过仿真计算获得了不同断口结构、不同断口开距下的电场强度分布变化。实验与仿真结果表明,隔离断口结构及同轴电极结构下,表压0.4MPa的20%C_(4)F_(7)N+80%CO_(2)混合气体、表压0.5MPa的16.7%C_(4)F_(7)N+83.3%CO_(2)混合气体,绝缘强度均可达到同等气压下纯SF6气体的80%以上。在隔离断口结构下,开距8mm、246kV施加电压(0.4MPa下50%击穿电压),计算断口间的最高电场强度为38.3kV/mm;在同轴电极结构下,间隙10mm、228.5kV施加电压(0.4MPa下50%击穿电压),计算同轴间隙间的最高电场强度为26.8kV/mm。为达到表压0.4MPa、开距6mm下纯SF6气体的绝缘水平,C_(4)F_(7)N/CO_(2)混合气体的压力可增大至0.5MPa或断口距离增大至约8mm。该文最后还对C_(4)F_(7)N/CO_(2)混合气体的电场强度设计基准进行了探讨。实验研究与仿真分析结果验证了C_(4)F_(7)N/CO_(2)混合气体工程应用的可行性,尤其对开关设备中应用C_(4)F_(7)N/CO_(2)混合气体时的绝缘结构设计具有指导意义。; 辛昭昭姜旭霍鹏; 关键词：绝缘特性

用于气体绝缘开关设备的隔离接地组合开关以及应用设备: 本实用新型公开了一种用于气体绝缘开关设备的隔离接地组合开关以及应用设备，本实用新型提供的用于气体绝缘开关设备的隔离接地组合开关，将母线和隔离接地开关集成于呈圆筒形承压结构的罐体，而圆筒形承压结构的罐体耐受高压能力强，使得...; 马平韩辰光辛昭昭殷晓刚赵峰刘壮; 文献传递

1MJ高温超导储能-限流磁体导冷件涡流损耗的计算分析被引量：2: 2015年; 应用三维涡流场有限元方法,对1MJ高温超导储能-限流磁体的传导冷却结构件进行了涡流损耗的有限元仿真计算与分析。研究了导冷片涡流损耗的抑制方法,给出了导冷片、导冷母排和冷头导冷盘等主要导冷件的涡流损耗及分布情况。并且依据研究结果进行了导冷件的优化设计,最大限度的减轻了制冷机负担,减小了对磁体本身性能的影响。; 辛昭昭张京业张润理丁立晴戴少涛王玉平陈冰; 关键词：高温超导磁体涡流损耗

不同灭弧方式C_(4)F_(7)N混合气体负荷开关的开断实验研究被引量：3: 2021年; 近年来,随着温室效应日益严重,以及相关环保标准要求越来越严格,人们的环保观念不断提升,寻求替代SF_(6)气体作为绝缘和灭弧介质在气体绝缘开关设备中应用成为一项非常重要的研究内容。文中介绍了采用3种灭弧方式(磁吹式、金属去离子栅式和压气式)的负荷开关,应用C_(4)F_(7)N混合气体按照GB/T 3804—2017标准中有功负载开断试验的要求进行气体开断性能的实验研究。实验结果表明,3种灭弧方式中,压气式负荷开关的开断性能最好,能够成功开断/关合12 kV 650 A有功负载电流10次;金属去离子栅式负荷开关充入C_(4)F_(7)N的混合气体能够成功开断12 kV 240 A有功负载电流;磁吹式负荷开关充入C_(4)F_(7)N的混合气体未成功开断12 kV 586 A有功负载电流,且在整个开断过程中未有明显的开断迹象;通过开断实验结果可以得出增加C_(4)F_(7)N的混合比例可以提升混合气体的开断性能。; 付鲁军谢成辛昭昭辛昭昭赵永涛; 关键词：负荷开关

1MJ/0.5MW传导冷却高温超导储能-限流磁体的传热分析被引量：4: 2015年; 超导储能-限流系统(SMES-FCL Superconducting magnetic energy storage-Fault current limiting)是集储能与限流为一体的新型超导电力装置。文中介绍了一种用于1MJ/0.5MW高温超导储能—限流系统的传导冷却型磁体,给出了其导冷结构的组成,分析了磁体内部热量(主要包括线圈的交流损耗和导冷结构的涡流损耗)的产生。并采用有限元分析软件,计算得到了稳定运行的冷头温度和磁体温度分布情况。; 丁立晴张京业辛昭昭张润理戴少涛王玉平; 关键词：高温超导磁体热分析

C4F7N/CO2混合气体在中压负荷开关中的开断性能实验研究被引量：13: 2020年; SF6气体因介电强度高、灭弧能力强等特点被广泛应用于中压气体绝缘环网柜中。然而SF6气体具有高的温室效应,为减少SF6气体的使用量,采用环保混合气体来达到与SF6相近的绝缘与灭弧性能,同时满足高压电器在可靠性和小型化等方面的要求是一项非常重要的研究内容。文中采用压气式负荷开关搭建开断实验平台,按照GB/T 3804—2017标准中有功负载开断要求对混合比例20%C4F7N+80%CO2、12%C4F7N+8%O2+80%CO2的混合气体和不同分闸速度的情况在实验平台上进行了开断实验,根据实验结果对这两种混合气体的开断性能进行了分析。开断实验后,发现电弧在C4F7N/CO2混合气体中燃烧产生了黑色固体分解物,并用X射线衍射(X⁃ray diffraction)方法对分解物进行了检测和分析,验证了其成分和导电性。; 付鲁军邵先军辛昭昭谢成; 关键词：压气式负荷开关

SF_6断路器开断特性的数值仿真方法被引量：4: 2012年; 笔者在LTE和LCE假设的条件下,以质量、动量和能量3个守恒方程以及电流连续方程为基础构建了SF6断路器开断过程中大电流燃弧阶段的电弧数学模型。电弧的欧姆热效应在电流场计算的基础上,通过在能量方程中加入源项来反映。文中对辐射模型以及湍流模型进行了讨论。喷口烧蚀效应通过增加独立的PTFE蒸汽质量守恒方程来考虑,从而构成了考虑喷口烧蚀效应的完备的控制方程组。这一控制方程组构成了SF6断路器开断过程大电流阶段的计算机仿真的基本数学模型,从而为"气体断路器数字化设计方法及仿真平台"的建立打下了基础。; 姚雪根牟京卫郭瑾李兴文陈冰辛昭昭游一民; 关键词：计算机仿真 SF6断路器

1MJ高温超导储能-限流磁体的电磁优化设计被引量：5: 2015年; 超导磁体是超导储能-限流系统(SMES-FCL)中最为核心的部件,它运行于复杂电磁环境中,电磁设计是整个磁体设计中最为重要的环节。文中结合1G和2G高温超导带材的电磁特性,采用两种带材混合绕制磁体的技术方案,运用有限元方法(FEM)对1MJ高温超导磁体的电磁结构和特性进行仿真分析和研究。经过仿真与优化,综合带材用量、制冷成本和运行成本以及在脉冲和限流等极端情况下所需安全裕度等多种因素,完成磁体的电磁优化设计。; 辛昭昭张京业张润理丁立晴戴少涛王玉平陈冰; 关键词：高温超导线圈高温超导带 FEM

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辛昭昭

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