黄斌
- 作品数：13 被引量：31H指数：3
- 供职机构：陕西理工大学材料科学与工程学院更多>>
- 发文基金：陕西省教育厅科研计划项目博士科研启动基金更多>>
- 相关领域：金属学及工艺一般工业技术更多>>
- 碳素结构钢奥氏体晶界腐蚀剂选用及腐蚀参数的确定被引量：1
- 2012年
- 从化学腐蚀的基本原理出发,采用化学试剂腐蚀法对不同温度淬火状态下45钢的原奥氏体晶界显示方法进行了研究。采用苦味酸水溶液和氯化铁水溶液两种不同的腐蚀剂,在不同温度、浓度和腐蚀方法下显示奥氏体晶界。结果表明,饱和苦味酸水溶液是45钢的原奥氏体晶界显示最佳的腐蚀剂,配方是饱和苦味酸溶液100ml+海鸥牌洗涤剂6～10ml+新结尔灭1.5～2.0ml+一块小钢片;高温淬火态45钢比低温淬火态更易显示出奥氏体晶界。
- 黄斌赵康
- 关键词：化学腐蚀奥氏体晶界
- 高密度小孔径泡沫铝的制备
- 2013年
- 以纯铝为原料，采用Ca粉做增粘剂，TiH2作发泡剂，通过对Ca粉、TiH2含量的控制以及控制发泡剂加入后熔体中的发泡温度，制备出孔结构均匀，不同密度和孔径的泡沫铝。整个工艺平稳、易控制和调整。通过对试验结果的分析，得出了制备泡沫铝孔径小于1.2mm的最佳工艺：增粘温度为850～870℃，增粘剂的加入量为1.5％～2.0％，增粘搅拌速度和时间分别为800r／min和1.5～2min，发泡温度为690～700℃，发泡剂的加入量为1.0％～1.5％，发泡搅拌速度和时间分别为1000r／min和1.5～2min，保温时间为2.5～4min。
- 黄斌宋佩维
- 关键词：泡沫铝
- 大孔径高孔隙率泡沫铝的制备被引量：1
- 2019年
- 采用熔体发泡工艺,用纯铝作原料,氢化钛为发泡剂,金属钙粉为增粘剂,制备出孔结构均匀,孔隙率大于80%,孔径大于4.2mm的闭孔泡沫铝,整个工艺过程控制平稳。探讨了发泡温度、金属钙粉和氢化钛加入量及搅拌时间对泡沫铝结构的影响。结果表明,增粘剂钙粉的加入量为1.5%~2.0%,增粘温度850~860℃,搅拌时间为2.0~2.5 min,发泡剂TiH2的加入量为1.5%~2.0%,发泡温度为680~690℃,发泡搅拌速度和时间分别为860 rpm和2.0~2.5 min,保温时间4.5~6.0 min时为最佳工艺。
- 黄斌
- 关键词：孔隙率大孔径泡沫铝孔结构
- 快速凝固制备铸态B2型Zr-Co-Al合金的微观结构和力学性能被引量：4
- 2020年
- 采用快速凝固技术制备Zr49Co49Al2、Zr48Co48Al4、Zr47Co47Al6合金棒,研究了合金的微观结构和力学性能,并分析了压缩时合金中裂纹萌生和扩展机理。结果表明:Zr49Co49Al2合金、Zr48Co48Al4合金和Zr47Co47Al6合金的物相均为具有简单立方结构B2 ZrCo相,随着铝含量的增加,其(110)晶面间距增大且均略大于理论值;随着铝含量的增加,合金的弹性极限和屈服强度增大,塑性变形抗力降低,弹性能增大,在使用过程中的安全性变高;Zr49Co49Al2合金和Zr48Co48Al4合金压缩断口表面裂纹沿着应力加载方向扩展,晶界和晶粒变形吸收大量塑性功,导致合金具有较大的塑性变形,而Zr47Co47Al6合金压缩断口表面未观察到裂缝扩展现象,晶界和晶粒近似同步变形,导致合金在塑性变形阶段呈现软化现象。
- 黄斌武俊霞孟凡莹何叶高亮明李培友
- 关键词：B2相微观结构
- La添加对Zr50.7Al12.3Cu28Ni9大块金属玻璃热力学及力学性能的影响
- 2020年
- 采用X射线衍射仪、差热分析仪和万能试验机等仪器,对直径为?3 mm的Zr-Al-Cu-Ni-La大块金属玻璃进行微观组织、热力学和力学性能的研究。结果表明,Zr50.7Al12.3Cu28Ni9合金是由非晶相所组成;Zr50.3Al12.3Cu28Ni9La0.4和Zr50Al12.3Cu28Ni9La0.7合金主要由非晶相和少量的Zr2Cu相所组成。含有La元素合金的约化玻璃转变温度Trg值和参数γ值分别小于不含La元素合金的Trg值和γ值,另外,ΔTx、Trg和γ值与目前含La合金玻璃形成能力具有较好的关系。在热重曲线(TG)的第Ⅱ阶段,温度范围从Tg到结晶完成温度(Tf),质量增加率的曲线为非线性。Zr50.3Al12.3Cu28Ni9La0.4和Zr50Al12.3Cu28Ni9La0.7合金在压缩过程中发生脆性断裂,且断裂强度分别为1231、1062 MPa。
- 黄斌孟凡莹丁鏐刘亚玲蒲娇李培友
- 关键词：大块金属玻璃玻璃形成能力热力学力学性能
- 中碳钢亚温淬火热处理工艺研究被引量：11
- 2013年
- 以45钢为例,研究了亚温淬火热处理的强韧化机理,给出了45钢亚温淬火的最佳热处理工艺,即:840℃水淬+590℃空冷+770℃水淬+570℃水淬。并与45钢常规热处理后的力学性能进行了比较。结果表明,45钢经亚温淬火热处理后,冲击韧度提高,力学性能改善。
- 黄斌
- 关键词：45钢亚温淬火强韧化
- 热处理温度对Ti_(85)Nb_(10)Sn_(5)合金微观组织及力学性能的影响
- 2022年
- 采用X射线衍射仪、光学显微镜、电子万能试验机、维氏硬度计以及纳米压痕仪等研究了Ti_(85)Nb_(10)Sn_(5)合金经不同温度热处理后的显微组织和力学性能。结果表明:773 K热处理后,合金中的α-Ti相和Ti_(3)Sn相的体积分数分别为79.0%和21.0%,而873 K和973 K热处理后,α-Ti相的体积分数分别为95.8%和98.9%,Ti_(3)Sn相的体积分数分别为4.2%和1.1%。经873 K和973 K热处理后,合金具有较大的塑性变形、较高的维氏硬度和较大的弹性能。973 K热处理后,合金的约化弹性模量(E_(r))为44.0 GPa,与人体骨骼的弹性模量(10~30 GPa)接近,此时合金还具有较大的H/E_(r)和H^(3)/E_(r)^(2)值,表明合金具有较高的耐磨性和抗磨性。因此,具有较高弹性能和较低约化弹性模量的973 K热处理合金是一种实用价值较高的硬组织植入物材料。
- 黄斌王永善李培友杨佳惠张薇王琳武俊霞刘亚玲
- 关键词：热处理温度纳米压痕
- 退火时间对Mn-16Cu-5Ni-6Fe阻尼合金的微观组织和力学性能的影响
- 2021年
- 采用X射线衍射仪、扫描电镜、维氏硬度仪以及万能实验机对热处理Mn-16Cu-5Ni-6Fe阻尼合金的相组成和微观组织进行观察,并对力学性能进行测试,最后对Mn-16Cu-5Ni-6Fe合金的微观组织和力学性能进行研究。结果表明,在相同温度不同退火时间下,Mn-16Cu-5Ni-6Fe合金的Mn相发生了转变;也就是从退火时间20 min增加到退火时间40 min时,三斜晶系的Mn相完全转变为四方晶系的Mn相;而从退火时间40 min增加到退火时间60 min时,少量的四方晶系的Mn相转变为三斜晶系的Mn相。随着退火时间的延长,显微组织趋近于均匀,晶粒尺寸逐渐减小,晶粒得到了细化;而合金的组织基本没有变化,表明退火时间对显微组织影响较小。合金在退火时间20 min的条件下,合金具有较高的硬度、强度和伸长率,即退火处理后的合金具有较优异的力学性能。
- 黄斌王永善
- 关键词：阻尼合金退火力学性能
- 汽车拨叉淬火裂纹分析被引量：2
- 2006年
- 对45钢制汽车拨叉在淬火过程中出现的裂纹,运用断口分析法和裂纹分析法找出了裂纹形成的原因,通过改进淬火工艺解决了拨叉的淬火开裂问题。
- 黄斌王永善仵永刚
- 关键词：淬火裂纹淬火工艺
- 循环应变对快速凝固制备Ti_(49)Ni_(51)形状记忆合金组织和性能的影响
- 2022年
- 采用快速凝固技术制备Ti_(49)Ni_(51)合金棒,在10℃环境温度下对铸态合金棒进行不同循环应变(5.0%,6.0%,6.5%)下的准静态加卸载压缩试验,研究了循环应变对合金组织和性能的影响,并讨论了不同循环应变下合金的超弹性行为。结果表明:3种循环应变下试验后Ti_(49)Ni_(51)合金均由B2-TiNi基体相、Ti_(3)Ni_(4)析出相和Ti_(2)Ni析出相组成,随着循环应变增加,等轴状B2-TiNi相晶粒逐渐被拉长,Ti_(3)Ni_(4)相增多,晶界处部分Ti_(3)Ni_(4)相受挤压作用发生聚集,尺寸变大;3种循环应变下合金的应力-应变曲线均存在马氏体相变应力平台,5.0%循环应变下该应力平台较不明显;6.0%和6.5%循环应变下,随循环次数增加,耗散能下降而可恢复应变能密度增加,与循环应变为6.0%时相比,6.5%循环应变下的耗散能略低,而可恢复应变能密度较高;Ti_(49)Ni_(51)合金具有良好的超弹性;合金硬度随循环应变增加而增大。
- 黄斌孟凡莹丁镠武俊霞张薇王永善李培友
- 关键词：钛镍合金形状记忆合金超弹性
