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钕玻璃、Nd:YAG和Nd:GGG热容激光特性比较被引量：5: 2006年; 考虑固体热容激光器对工作介质的要求,对比分析了掺钕的玻璃、YAG和GGG的多种材料性能。并对三者在激光工作周期内的瞬态温度场及热应力进行了数值模拟。结果表明:在给定的边界及工作条件下,当钕玻璃激光器以热容方式工作,时间为5 s时,介质最高升温超过400 K,最大热致应力为25 MPa,接近其断裂极限的50%。在此条件下进行冷却,当水温为283 K时,需经过约120 s才基本恢复到初始工作状态。而Nd:YAG和Nd:GGG两种介质在相同输入工作条件下,工作时间可达10 s,且温度分布相对平坦,温差和热应力较小,经水冷约30 s可恢复到初始状态。但模拟计算中,发现Nd:YAG在冷却阶段的最大应力达77 MPa,已超过断裂阈值下限值的50%。兼顾冷却时间、材料所能承受的应力及晶体生长尺寸,以及实现100kW的平均功率输出等因素,Nd:GGG晶体是目前三者中比较适合于作为高平均功率、重复率热容方式工作的激光材料。; 侯立群祖继锋董玥朱健强; 关键词：有限元分析钕玻璃 ND:YAG ND:GGG

Nd∶GGG激光晶体热容工作下的热致效应与冷却特性数值模拟被引量：12: 2006年; 基于对称双侧激光二极管(LD)抽运Nd∶GGG(掺钕钆镓石榴石)激光晶体板条,从热传导基本方程出发,以废热等效于内热源模型为前提,利用有限元分析软件ANSYS对Nd∶GGG板条在热容工作下的瞬态温度场及应力场进行了数值模拟,分析了在不同边界条件下温度和应力随时间和空间的变化特性及其热致变形。计算结果表明:在激光发射阶段,边界非绝热使得板条在垂直光轴方向产生温度梯度,由此产生的折射率梯度和应力梯度导致距离光轴最远的板条边缘和光轴处产生约0.2μm的变形量。同时模拟了冷却阶段空气对流冷却、水循环冷却及喷雾冷却条件下的温度变化过程,研究了适用于热容板条固体激光器工作的冷却手段。; 侯立群祖继锋董玥张涛顾亚龙尹宪华刘志刚朱健强; 关键词：激光技术热效应

减小热容激光介质热应力的方法: 一种减小热容激光介质热应力的方法，该方法是在激光发射过程中，对激光介质未抽运区域进行加热，使激光介质抽运区域和未抽运区域之间的温度差减小，从而减小热容激光介质的热应力。; 董玥祖继锋侯立群朱健强; 文献传递

固体热容激光器的设计和功率标定被引量：2: 2006年; 固体热容激光器(SSHCL)作为下一代最佳候选高功率激光器,引起人们广泛关注。介绍了固体热容激光器工作原理、光抽运期间介质板内荧光分布和温度分布、介质板冷却以及功率标定。详细讨论了激光介质温度对激光输出功率的影响,对有关设计要点也作了相关分析。; 尹宪华侯立群董玥祖继锋朱健强范滇元; 关键词：固体热容激光器

高平均功率固体激光器抽运结构发展被引量：2: 2006年; 总结了实现高平均功率固体激光器的抽运结构,包括Nd:GGG热容激光器、掺Yb激光器及薄片激光器等,为设计高平均功率激光器及抽运方式选择提供了参考依据。; 尹宪华侯立群董玥刘志刚张涛顾亚龙祖继锋朱健强; 关键词：固体热容激光器薄片激光器

全固态热容激光器的热管理方法及其热管理结构: 一种全固态热容激光器的热管理方法及其热管理结构，其方法的特点是抽运光和输出激光方向一致，在激光发射阶段激光增益介质非抽运面近似绝热，冷却阶段采用流速增加的常温的冷却介质进行冷却，在冷却初期，采用常温低流速的冷却介质对热的...; 侯立群祖继锋刘志刚董玥尹宪华朱健强; 文献传递

全固态热容激光器的热管理方法及其热管理结构: 一种全固态热容激光器的热管理方法及其热管理结构，其方法的特点是抽运光和输出激光方向一致，在激光发射阶段激光增益介质非抽运面近似绝热，冷却阶段采用流速增加的常温的冷却介质进行冷却，在冷却初期，采用常温低流速的冷却介质对热的...; 侯立群祖继锋刘志刚董玥尹宪华朱健强; 文献传递

板条热容激光器的二维热特性被引量：1: 2007年; 固体热容激光器(SSHCL)作为高功率固体激光器的一个重要发展方向,引起人们广泛关注。数值模拟激光介质板条在热容方式下工作的温度和应力分布是了解该类激光器工作特性的一种有效手段,采用平面应力近似法导出了半导体激光器抽运热容激光介质板的二维温度和应力分布公式,同时也对二维抽运光吸收密度、介质板温度分布和折射率变化进行了分析与讨论。数值计算的结果表明二维效应的温度分布和应力分布要比一维效应给出的分布更均匀。; 尹宪华祖继锋侯立群董玥朱健强范滇元; 关键词：激光器

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董玥