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陈礼: 作品数：16 被引量：148H指数：8; 供职机构：中国石油天然气集团公司中国石油勘探开发研究院更多>>; 发文基金：中国石油天然气集团公司科技项目国家科技重大专项油气藏地质及开发工程国家重点实验室开放基金更多>>; 相关领域：石油与天然气工程天文地球更多>>

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三角洲砂体构型对水驱波及特征的影响——以南图尔盖盆地Kumkol South油田J-Ⅱ层为例被引量：14: 2017年; 以哈萨克斯坦南图尔盖盆地Kumkol South油田上侏罗统J-Ⅱ层为例,运用砂体精细表征、水淹层综合解释、产吸剖面统计分析和油藏数值模拟方法,研究了三角洲砂体构型特征及其非均质性,明确了砂体构型对水驱波及特征的影响。研究结果表明,三角洲砂体构型特征复杂,为泥岩隔层和泥质夹层发育的"镶嵌式"构型模式,砂体构型特征控制其水驱波及特征:三角洲各单砂体之间由于非渗透或弱渗透边界、水下分流间湾泥岩的侧向或垂向遮挡,砂体叠置结构特征复杂,注入水优先流向物性较好的水下分流河道和河口坝砂体,致使这两类砂体水淹作用强,采出程度高,水驱平面波及效果好;单砂体内部,水下分流河道和河口坝单砂体一方面由于内部发育泥质夹层,对注入水具有纵向阻挡和分流作用,砂体纵向动用程度高,水驱波及效果好,另一方面由于单砂体内渗透率级差大,水驱优势通道发育程度高,水驱波及不均匀,而侧缘席状砂为均质薄层细粒砂,物性差,水淹均匀,水驱波及效果差。; 赵伦王进财陈礼张祥忠曹海丽王成刚赵亮东; 关键词：三角洲非均质性水淹特征

注蒸汽开发稠油油藏中的井筒热损失分析被引量：16: 2006年; 注蒸汽开发稠油油藏过程中,为了预测沿井深和随时间变化的蒸汽温度分布、干度分布和蒸汽压力分布、套管和地层温度分布,以及焖井、开井生产过程中温度、压力的变化,首先必须建立注入过程中的井筒-地层温度分布模型。而这一模型建立的基础是井筒热损失的计算分析。文中应用热传递基本理论,通过井筒内能量守恒定理建立起注蒸汽井井筒热损失计算预测模型,重点分析了井筒总传热系数Uto和注汽速度对井筒热损失和井底蒸汽干度的影响,对注蒸汽开发稠油油藏有一定的指导作用。; 曾玉强李晓平陈礼鲁小会王琴; 关键词：稠油油藏注蒸汽井筒热损失温度

采油速度对不同黏度均质油藏水驱特征的影响被引量：16: 2015年; 基于均质油藏水驱油物理模拟实验,研究不同黏度均质油藏在不同采油速度下的水驱特征。低黏度油藏（黏度小于5 m Pa·s）水驱波及均匀,流线粗。随采油速度的提高,注水沿油层底部突进减弱,纵向波及更均匀,油层顶、底面波及系数差异减小。低黏度油藏高速开发无水期采出程度明显高于低速开发,含水上升速度低于低速开发,适宜高速开发模式。中高黏度油藏（黏度5~50 m Pa·s）水驱过程中注入水表现出明显的指进现象,水驱流线细,水驱波及不完全,流线间波及程度弱,油层顶、底面波及系数差异大。随采油速度的提高,中高黏度油藏水驱流线更细,波及更不完全,油层顶、底面波及系数明显降低。中高黏度油藏高速开发见水时间短,无水期采出程度明显低于低速开发,含水上升速度高于低速开发,不适合高速开发。; 赵伦陈希陈礼曹仁义张祥忠刘佳单发超; 关键词：水驱油实验均质油藏原油黏度采油速度水驱规律

油管传输电子压力计在注汽评价中的应用: 2015年; 哈萨克斯坦某稠油油田×井在注蒸汽测量高温五参数中途遇阻后,为了解地层吸汽情况,焖井后期采用油管传输电子压力计的方式测量了井筒压力和温度。电子压力计数据处理的关键是时深转换。根据油管作业记录结合实测压力响应得到了准确的时深关系,进而绘制了井温剖面。结果表明,油管传输电子压力计取得的数据可用于定性、半定量分析地层吸汽情况,对于汽窜的识别也很有效。; 赵庆龙陈礼; 关键词：生产测井油管传输电子压力计时深转换汽窜

GM地区震旦系灯四气藏储层应力敏感性分析被引量：2: 2018年; 为了探索四川盆地高温高压气藏储层孔隙度和渗透率的应力敏感特性,选取GM地区震旦系灯四气藏岩心进行储层应力敏感性实验,分析高温高压条件下有效覆压与孔隙度、渗透率的变化关系。实验结果表明,GM地区震旦系灯四气藏储层渗透率应力敏感中等或中等偏弱,孔隙度应力敏感相对较弱。; 陈礼邓惠陈松何亚彬张皓虔; 关键词：碳酸盐岩储层应力敏感性孔隙度

砂体构型特征与剩余油分布模式——以哈萨克斯坦南图尔盖盆地Kumkol South油田为例被引量：29: 2016年; 以哈萨克斯坦南图尔盖盆地Kumkol South油田为例,通过对曲流河、辫状河和三角洲砂体构型特征、开发效果、剩余油分布特征的对比研究,提出了不同类型砂体构型特征对剩余油分布的控制模式。辫状河砂体构型特征简单,为近水平泥质夹层分布的"泛连通体"构型模式,水驱波及较均匀,边底水推进快,高含水期剩余油分布模式为近水平的泥质落淤层"垂向遮挡控油模式";曲流河砂体构型特征为废弃河道和点坝内泥质侧积层的"半连通体"构型模式,注入水主要沿砂体中下部波及,高含水期剩余油分布模式为废弃河道和泥质侧积层"侧向遮挡控油模式";三角洲砂体构型特征复杂,为侧向与垂向泥岩隔层和泥质夹层发育的"镶嵌式"构型模式,注入水主要沿水流优势通道波及,波及程度相对较弱,高含水期剩余油分布模式为泥岩隔层和泥质夹层的"复合遮挡控油模式"。不同类型砂体剩余油分布规律不同,应采取针对性措施进行剩余油挖潜。; 赵伦梁宏伟张祥忠陈礼王进财曹海丽宋晓威; 关键词：水驱开发效果剩余油分布剩余油挖潜

对水平井ZBX井修正等时试井设计的反思被引量：1: 2014年; 开关井制度是试井设计的核心内容,对于修正等时试井,如何确定开井期间油嘴的大小,在测试现场大多是靠经验设定,常常造成测试失败或增大解释结果的误差。以ZBX水平井为例,讨论了如何选择测试时油嘴大小,以及施工过程中需要考虑的相关因素,认为等时试井之间需要较长时间的开井,以便洗干净整个井筒;对于低渗产能较低气井,测试时油嘴应由小到大。; 曾玉强陈礼李军平李文伟; 关键词：水平井修正等时试井

不同渗透性地层气井产能试井综合评价——以国外F气田为例: 2015年; 国外F气田地层渗透率相差几个数量级,产能试井前清井效率明显受地层渗透率影响。12层产能试井结果表明,不合理的清井制度会导致产能方程系数B为负值,而指数N大于或约等于1,导致计算无阻流量误差较大。多层合试情况下,层间非均质差异也会对产能试井造成不同程度的影响。通过总表皮和渗透率的交会图可以评价污染表皮对射孔参数的敏感性,引入单位无阻流量的概念,并制作其与渗透率的交会图可以定性评价中高渗层的改造潜力。此研究分析,对合理制定产能试井制度和优选射孔方案有较强的指导意义。; 赵庆龙谭志亮陈礼; 关键词：渗透率

一种计算凝析气藏地层凝析油饱和度的新方法: 带边底水凝析气藏循环注气开发过程伴随着复杂的相态转化和能量交换。综合考虑气体反凝析、原生水蒸发、储层岩石膨胀、边底水水侵等因素,依据体积守恒原理建立了循环注气条件下凝析气藏反凝析油饱和度计算模型。结合地层流体性质及生产动...; 张安刚范子菲赵伦王进财宋珩陈礼张祥忠

试井解释中导数曲线超越压差曲线的原因分析被引量：1: 2014年; 试井解释时有时发现,整个测试过程是成功的,没有任何失误,但依据测试的数据得到的压力导数曲线的形态却发生扭曲变形,甚至出现导数曲线超越压力曲线的情况,不能用于解释并计算相关参数。对生产井和探井试井解释分析认为,关井前的开井时间长短是引起这种现象的原因之一。建议确定真实的开井时间和开井产量,对于低渗、特低渗,不建议使用一关数据解释等。; 曾玉强崔震陈礼李洪畅; 关键词：试井

陈礼

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