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左斌: 作品数：15 被引量：14H指数：2; 供职机构：吉林师范大学物理学院更多>>; 发文基金：吉林省科技发展计划基金吉林省教育厅“十二五”科学技术研究项目国家自然科学基金更多>>; 相关领域：一般工业技术金属学及工艺理学文化科学更多>>

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热处理对Fe_(74)Nb_3Y_3B_(20)合金微观结构及磁性能的影响: 2016年; 用单辊快淬法制备Fe_(74)Nb_3Y_3B_(20)非晶合金,在不同温度下对合金进行热处理,利用差热分析仪(DTA,TG/DTA-6300)、X射线衍射仪(XRD)、扫描电子显微镜(SEM)和振动样品磁强计(VSM)等测试方法对合金的微观结构和磁性能进行研究.结果表明,合金经热处理后有α-Fe相和少量的Fe_(23)B_6和Fe_2B析出,热处理后合金饱和磁化强度比淬态的高,矫顽力都比较小,670℃退火的合金具有最高的饱和磁化强度.; 董丽荣张思琪宋健于万秋左斌华中; 关键词：微观结构磁性能

稀土发光材料Mg_(0.2)Ca_(0.8)TiO_3:Pr的合成与表征: 2012年; 应用溶胶凝胶法制备了不同Pr3+摩尔浓度下的Mg0.2Ca0.8TiO3:Pr纳米粉体,并通过XRD,TG,TEM,发射光谱和激发光谱等测试手段来表征Mg0.2Ca0.8TiO3:Pr的结构、形貌和荧光性质.X射线衍射结果表明:样品为正方晶格结构,其晶粒尺寸随着热处理温度的提高而逐渐增大,Pr离子浓度的提高不会影响晶体结构.发射光谱与激发光谱的强度都随着温度的升高而增强,而Pr3+摩尔浓度的提高对发射光谱和激发光谱的影响不大.余辉性能测试表明Mg0.2Ca0.8TiO3:Pr的余辉时间可达30 ms.; 王晓楠左斌; 关键词：溶胶-凝胶法光谱分析稀土发光材料红色发光

热处理条件对Fe_(78)Co_2Zr_8Nb_2B_9Cu_1合金的晶化过程、磁性能及巨磁阻抗效应的影响: 2013年; 采用单辊快淬法制备Fe78Co2Zr8Nb2B9Cu1非晶合金薄带,在不同热处理条件下对合金进行热处理.利用X射线衍射仪(XRD)、振动样品磁强计(VSM)和阻抗分析仪研究合金的晶化过程、磁性能及巨磁阻抗效应.结果表明:Fe78Co2Zr8Nb2B9Cu1非晶合金分别在550、600和650℃经不同保温时间退火后,α-Fe(Co)衍射峰强度均随保温时间的延长而增强.不同温度退火合金的比饱和磁化强度Ms均随保温时间的延长而增大;矫顽力Hc随保温时间的变化比较复杂.通过不同保温时间退火使合金获得最大巨磁阻抗效应的过程中存在一个最佳保温时间.600℃保温60 min退火后的Fe78Co2Zr8Nb2B9Cu1合金薄带GMI最佳,高达181.4%.; 刘洁于万秋王丽丽左斌赵立猛华中; 关键词：晶化过程磁性能巨磁阻抗效应

Cr、V元素替代Nb元素对Fe_(40)Co_(40)Zr_8Nb_2B_(10)非晶合金热性能及结构的影响被引量：4: 2012年; 采用单辊快淬法制备Fe40Co40Zr8Nb2B10、Fe40Co40Zr8Cr2B10和Fe40Co40Zr8V2B10非晶合金薄带,并对三种合金在不同温度下进行热处理.利用X射线衍射仪(XRD)和差热分析仪(DTA)等测试手段对样品的结构及热性能进行研究.结果表明,Fe40Co40Zr8Nb2B10、Fe40Co40Zr8Cr2B10和Fe40Co40Zr8V2B10合金的晶化激活能分别为302.6、306.6和299.3 kJ/mol,Cr元素和V元素替代Nb元素对合金的热稳定性影响不大,但扩大了合金的晶化温区.三种合金晶化过程相似:非晶→非晶+α-FeCo→α-FeCo+ZrCo3B2+Fe(Co)3Zr.; 王丽丽刘洁左斌于万秋华中; 关键词：纳米晶软磁材料晶化过程

热处理条件对Fe_(80)Zr_(10)B_(10)合金的晶化过程和磁性能的影响被引量：2: 2015年; 采用单辊快淬法制备Fe80Zr10B10非晶合金,并对该合金进行不同温度及不同保温时间热处理。利用X射线衍射仪(XRD)、透射电镜(TEM)和振动样品磁强计(VSM)对合金的晶化过程和磁性能进行测试分析。结果表明:Fe80Zr10B10非晶合金经550℃退火保温不同时间,仅析出α-Fe相。经600℃退火,保温1 min后晶化产物为α-Fe相和χ相(α-Mn型相),χ相为亚稳相,随保温时间延长,χ相转变为α-Fe相。经650℃退火,保温1 min的晶化产物为Laves C14(λ)相,随保温时间增加,λ相向α-Fe相转变,并伴有Fe3Zr相和Fe2Zr相析出。合金经550℃退火,矫顽力(Hc)随保温时间的延长变化不大,比饱和磁化强度(Ms)逐渐增大。600℃退火,矫顽力(Hc)在合金保温10 min后达到最大值然后减小,比饱和磁化强度(Ms)在合金保温10 min后达到最小值,然后增大。650℃退火,矫顽力(Hc)随保温时间的增加而减小,比饱和磁化强度(Ms)逐渐增大。; 左斌孙亚明王晓楠华中; 关键词：非晶合金晶化过程磁性能

不同Co含量对Fe_(80-x)Co_xZr_(10)B_9Cu_1(x=0,10,20,30,40)合金的热稳定性和微观结构的影响: 2014年; 采用单辊快淬法制备Fe80-xCoxZr10B9Cu1(x=0,10,20,30,40)系非晶合金.在不同温度下对其进行热处理.利用差热分析仪(DTA)和X射线衍射仪(XRD)等测试手段对样品的热稳定性和微观结构进行研究.研究结果表明:Fe80-xCoxZr10B9Cu1(x=0,10,20,30,40)五种合金的晶化激活能分别为318.15、304.49、226.75、386.97和267.03 kJ/mol.未添加Co元素的Fe80Zr10B9Cu1合金的热稳定性明显高于添加Co元素的合金.Co元素的添加改变了合金的晶化过程.; 左斌王晓楠于万秋华中; 关键词：非晶热稳定性微观结构晶化过程

Fe_(78)Co_2Zr_8Nb_2B_(10-x)Ge_x(x=1,2,3)合金的晶化过程和磁性能研究: 2014年; 采用单辊快淬法制备Fe78Co2Zr8Nb2B10-xGex(x=1,2,3)系非晶合金,在不同热处理条件下对两种合金进行热处理。利用X射线衍射仪(XRD)、透射电镜(TEM)和振动样品磁强计(VSM)等测试手段对合金的微观结构和磁性能进行研究。研究结果表明,3种合金的晶化过程相似:非晶→非晶+α-Fe(Co)→α-Fe(Co)+Fe3Zr+Fe2B。3种合金的比饱和磁化强度(Ms)大体上随退火温度的升高而增大;3种合金的矫顽力(Hc)随退火温度的升高均呈现先增加、后降低、再增加的复杂变化趋势。; 孟祥成刘洁左斌华中; 关键词：快淬晶化过程磁性能

Fe_(40)Co_(40)Zr_(10)B_9M_1(M=Cu,Ge,Ag)合金的热稳定性及微观结构研究被引量：1: 2015年; 采用单辊快淬法制备Fe40Co40Zr10B9Cu1、Fe40Co40Zr10B9Ge1和Fe40Co40Zr10B9Ag1非晶合金薄带,并对3种合金在不同温度下进行热处理.利用差热分析仪(DTA)和X射线衍射仪(XRD)等测试手段对样品的热稳定性及微观结构进行研究.结果表明:Fe40Co40Zr10B9Cu1、Fe40Co40Zr10B9Ge1和Fe40Co40Zr10B9Ag13种合金的激活能分别为262.4、267.6和252.3 k J/mol,说明Cu元素、Ge元素和Ag元素的添加对合金的热稳定性影响不大,Ge元素的添加最有利于提高合金的热稳定性.3种合金的晶化过程相似:非晶→非晶+α-Fe(Co)→α-Fe(Co)+Zr Co3B2+Fe(Co)3Zr.; 左斌王晓楠于万秋华中; 关键词：非晶合金热稳定性晶化过程

Fe_(75)Co_6Zr_7Nb_2B_(10)合金的微观结构及热稳定性被引量：1: 2013年; 采用单辊快淬法制备Fe75Co6Zr7Nb2B10非晶合金,在不同热处理条件下对该合金进行热处理.利用X射线衍射仪(XRD)和差热分析仪(DTA)等测试手段对Fe75Co6Zr7Nb2B10合金的微观结构和热性能进行研究.研究结果表明:Fe75Co6Zr7Nb2B10非晶合金在晶化初期,有α-Fe相析出;经1 023 K退火后,有Fe3Zr和Fe2Nb0.4Zr0.6相化合物析出.随着退火温度及在873 K保温时间的增加,α-Fe相的晶格常数均先增大后减小.Fe75Co6Zr7Nb2B10非晶合金在加热速率为5～20 K/min和加热速率为20～50 K/min时对应的晶化激活能Ep分别为531.8 kJ/mol和355.6 kJ/mol.; 左斌刘洁王丽丽石刘军田乐于万秋华中; 关键词：微观结构热稳定性

Fe-Hf-Y-B合金的非晶形成能力和磁性能被引量：1: 2016年; 采用单辊快淬法制备了Fe_(76-x)Hf_xY_4B_(20)(x=2、4、6 at%)非晶合金,利用X射线衍射仪(XRD)、透射电镜(TEM)、差热分析仪(DTA)和振动样品磁强计(VSM)研究了该系列合金的微观结构、非晶形成能力、热性能和磁性能。结果表明:适量添加Hf元素可提高合金的非晶形成能力。Hf含量的增加提高了合金的第一晶化峰峰值T_p温度。Fe_(76-x)Hf_xY_4B_(20)(x=2、4、6at%)三种非晶合金的饱和磁化强度M_s值分别为123、96、82 emu/g,矫顽力H_c都非常小,样品表现出良好的软磁性能。; 董丽荣张思琪宋健于万秋左斌华中; 关键词：非晶形成能力磁性能

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