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4GPa超高压凝固Mg-6Zn-3Y合金的凝固组织及相分析被引量：4: 2011年; 利用X射线衍射仪、扫描电镜并配合能谱分析研究了Mg-6Zn-3Y合金4 GPa超高压凝固组织。结果表明:在4 GPa超高压条件下凝固时,实验合金的凝固组织得到显著细化,基体α-Mg相的晶格间距有所减小;Zn在基体α-Mg中溶解度大幅提高,Y不溶于基体α-Mg;实验合金凝固组织中出现呈对称性的四瓣或六瓣花的初晶Y固溶体,该初晶花瓣形貌完整、尺寸较大,显示其充分自由生长;先发生的共晶反应的共晶组织为成"簇"分布的共晶团,共晶相呈点状或棒状;后发生的共晶反应的组织为离异共晶。超高压凝固显著地改变了实验合金的凝固过程。; 林小娉董允徐瑞陈建超赵鑫马晓斌; 关键词：稀土

Al-Cu-Si三元共晶合金的定向凝固组织: 2013年; 在5K／mm温度梯度下，运用不同拉伸速率1、5、10、20、25和35mm／min对Al-13．6Cu-6Si三元合金进行定向凝固试验，对定向凝固试样的横／纵截面进行显微组织观察，研究下拉速率对凝固组织的影响。结果表明，A卜13．6Cu一6si三元合金定向凝固后获得了同一方向（即热流的反方向）生长的组织。下拉速率较小时，Al—13．6Cu-6Si三元合金组织由（α-Al＋θ-Al2Cu）二元共晶和（α-Al＋β-Si＋θ—Al2Cu）三元共晶组成；而当速率增大到5mm／min及以上时，Al—13．6Cu-6Si三元合金组织中出现初生0-Al2Cu相。在相同温度梯度时，随着下拉速率的增加，凝固组织排列更均匀有序，组织由胞状晶向柱状晶转变，且组织越来越细密。; 王新徐瑞张静赵鑫付莉超; 关键词：定向凝固相组成显微组织

合金元素Nb对细化连铸辊堆焊层金属组织的影响被引量：2: 2015年; 研制了三种不同合金元素Nb加入量的药芯焊丝。采用金相显微镜和扫描电镜对其显微组织和断口形貌进行了观察,采用X射线衍射仪对其相结构进行了分析,采用图形分析软件对其奥氏体晶粒度进行了统计。结果表明,堆焊层金属的显微组织含有板条马氏体和少量铁素体;堆焊层金属的断口类型以韧脆性断口为主;合金元素Nb加入量为0.15%时,其显微组织最细小且分布最均匀,断口韧窝更加均匀、细小;加入合金元素Nb使奥氏体晶粒尺寸明显减小,由22.7μm减小到20.3μm;合金元素Nb细化奥氏体晶粒尺寸是细化堆焊层金属显微组织的主要原因。; 付莉超赵鑫姚洪平郝增川杨庆祥; 关键词：连铸辊堆焊奥氏体晶粒

Al-Ni-Y三元共晶合金高压凝固组织被引量：4: 2012年; 利用光学显微镜,扫描电镜,X射线衍射仪对不同压力(2,4,6 GPa)下凝固的Al-1Ni-3Y(%,原子分数)共晶合金组织形貌和相组成进行研究,并且与常压条件下合金凝固组织进行对比。实验结果表明,与常压凝固相比,在超高压力条件下凝固的合金的显微组织形貌发生了很大的改变,但是合金的相组成没有发生变化。常压凝固的合金具有共晶团组织,而高压下凝固的合金具有枝晶状亚共晶组织。高压凝固合金显微组织中出现了大量的初生α-Al相,这表明高压条件下凝固的合金共晶点发生偏移,使得常压共晶成分的合金在高压下变成亚共晶成分合金。同时,共晶组织的形貌发生了很大变化,常压下凝固的合金的组织为Al3Y相与α-Al相形成的菊花状的二元共晶和Al23Ni6Y4相与α-Al相形成的层片状的二元共晶,而高压下这两种共晶组织逐渐转化为离异共晶组织。随着压力的增大,共晶第二相的体积分数减小,α-Al的晶格常数增加。; 赵鑫徐瑞; 关键词：离异共晶稀土

5GPa超高压凝固Al-1Ni-3Y合金的凝固组织及相分析被引量：1: 2015年; 利用X射线衍射分析方法分析了高压下凝固的Al-Ni-Y合金的相组成;利用光学显微镜对在不同条件下制备的高压凝固合金的显微组织形貌和共晶组织形貌进行研究;通过显微硬度测试方法,确定出冷却速度与显微硬度之间的关系。实验结果表明,高压条件下凝固的合金共晶点发生偏移,使得常压共晶成分的合金在高压下变成亚共晶成分合金。在5 GPa超高压力、不同冷速(50、100、200 K/min)条件下凝固的合金的显微组织形貌发生了很大的改变,但是合金的相组成没有发生变化。随着冷却速率的不断提高,合金组织逐渐细化,二次枝晶间距也随之减小,共晶团尺寸也更加细小,显微硬度提高,Al3Y相的各向异性逐渐减弱。; 付莉超赵鑫郭洋蔡成徐瑞; 关键词：高压凝固冷却速率二次枝晶间距

La-H化合物对LaMg_2Ni合金中Mg_2Ni相吸氢过程的影响(英文)被引量：2: 2012年; 采用感应熔炼技术在Ar气氛保护下制备得到LaMg2Ni与Mg2Ni合金。X射线衍射(XRD)图表明LaMg2Ni合金在吸氢过程中分解为LaH3相和Mg2NiH4相,放氢过程中LaH3相转化为La3H7相。与Mg2Ni合金相比,LaMg2Ni合金显示出优良的吸氢动力学性能,这是由于镧氢化合物的存在及其在吸氢过程中所发生的相转变所造成的。LaMg2Ni合金280 s内吸氢即可达到最大储氢量的90%以上,而Mg2Ni合金则需要1200 s才能达到,且在相同温度下LaMg2Ni合金的吸氢反应速率常数大于Mg2Ni合金速率常数。镧氢化合物不仅有利于改善动力学性能,而且可以提高热力学性能。LaMg2Ni合金中的Mg2Ni相氢化反应焓与熵分别为-53.02 kJ.mol-1和84.96 J.K-1.mol-1(H2),这一数值小于单相Mg2Ni氢化反应焓与熵(-64.50 kJ.mol-1,-123.10 J.K-1.mol-1(H2))。压力-组成-温度(P-C-T)测试结果表明在603 K至523 K温度范围内,LaMg2Ni合金储氢容量保持稳定为1.95wt%左右,然而Mg2Ni合金的储氢容量则由4.09wt%衰减为3.13wt%,Mg2Ni合金的储氢容量在523K低温下仅为603 K时的76.5%,表明镧氢化合物能够改善Mg2Ni合金低温下的吸放氢性能。; 裴立超韩树民朱惜林刘宝忠赵鑫扈琳; 关键词：储氢合金相转变吸氢动力学

锰对A356合金中富Fe相的影响被引量：2: 2014年; 应用光学显微分析和XRD等研究了不同Mn含量对富铁相形貌,以及对A356力学性能的影响。结果表明:随着Mn含量的增加,针状β-Fe逐渐转变为汉字(或鱼骨状)α-Fe;当Mn质量分数为0.16%时,α-Fe占总含铁量的95.17%;当锰含量达到0.08%时针状β-Fe相长度、宽度与未添加Mn元素的合金相比,分别减小了44.13%和43.89%;强度值和塑性变形量均达到了最大,其抗拉强度、伸长率及断面收缩率与未添加Mn的合金相比,分别增加20.7%、703.2%和819.9%。此后再增加锰的含量,合金的强度和塑性不再变化。; 赵鑫付莉超蔡成徐瑞; 关键词：A356合金

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赵鑫