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激光微织构固体润滑表面高温摩擦学性能研究被引量：11: 2016年; 目的研究微织构纳米固体润滑剂及碳纳米管(CNTs)添加剂对微织构表面高温润滑性能的影响。方法采用YLP-HP-1-100-100-100型光纤激光器在Cr4Mo4V高温轴承钢表面进行织构化处理,并填充二硫化钼(MoS_2)-聚酰亚胺(PI)和不同碳纳米管添加含量的MoS_2-PI-CNTs复合固体润滑剂。在环-盘接触的MMU-10G高温摩擦磨损试验机上进行了环境温度从室温到400℃的滑动摩擦性能试验。结果填充含纳米MoS_2的复合固体润滑剂的微织构表面的摩擦系数比填充含相同含量微米MoS_2的低35%左右。微织构纳米MoS_2-PI自润滑表面摩擦系数随碳纳米管含量的增加先减小后增大,当碳纳米管质量分数为6%时,其摩擦系数最小,且比无碳纳米管的低37%左右。在MoS_2-PI纳米复合润滑剂中添加6%碳纳米管后,MoS_2-PI-CNTs纳米复合润滑剂具有更高的使用温度和更低的摩擦系数。结论纳米Mo S2的润滑效果优于微米MoS_2,碳纳米管有利于提高Mo S2-PI复合固体润滑剂的耐热性能和润滑减摩性能。; 华希俊孙建国张培耘丁积霖郝静文刘凯; 关键词：碳纳米管面接触高温

不同吸光涂层对激光微织构加工性能影响研究被引量：3: 2017年; 为了提高激光微织构加工效率和改善微织构加工质量,采用W-71s型喷枪在GCr15轴承钢表面分别喷涂用黑漆、水玻璃、黄料、磷酸锌和石墨制备的涂层。利用Nd∶YAG激光加工机对其进行激光微织构加工,使用3维形貌分析仪对微凹坑的形貌进行了检测。结果表明,与无涂层试样相比,采用水玻璃和黄料涂层试样表面蚀除凹坑体积均增加,凹坑边缘熔渣体积均减少,其中黄料涂层表面蚀除凹坑体积增加了29.4%,水玻璃涂层凹坑边缘熔渣体积减少了64.9%;在一定条件下,复合涂层相比单一涂层具有更好的激光加工性能,其中黄料与水玻璃复合涂层的性能最为显著,与未经涂层的相比,凹坑蚀除体积增加了47.1%,凹坑边缘熔渣体积减少了43.2%。这一结果对提高激光微织构加工效率、改善微织构加工质量具有一定的指导意义。; 华希俊丁积霖张培耘郝静文孙建国符永宏; 关键词：激光技术

TC11钛合金表面微凹坑织构皮秒激光加工工艺被引量：9: 2018年; 目的研究皮秒激光加工工艺参数对微凹坑形貌的影响规律。方法采用FSLAB-50-05激光器搭建的激光器平台对TC11钛合金工艺试样进行表面微加工,通过WYKO—NT1100型表面三维形貌测试仪获得表面微凹坑织构形貌,分别记录微加工后的二维与三维形貌图,应用单因素法分析激光重复频率、激光持续时间和激光功率对微凹坑形貌的影响规律。结果在激光功率为10 W、激光持续时间为0.12 ms的前提下,当激光重复频率由50 k Hz增加到250 k Hz时,微凹坑的直径和深度均呈现出先增大后减小的趋势;在激光功率为10 W、激光重复频率为300 k Hz的前提下,当激光持续时间由0.02 ms增加到0.10 ms时,微凹坑直径和深度均随着激光持续时间的增加而变大;在激光重复频率为300 k Hz、激光持续时间为0.12 ms的前提下,当激光功率由4 W提升至12 W时,微凹坑的深度随着激光功率的增大而增大,而宽度先增大后减小。结论皮秒激光微凹坑织构较佳的工艺参数范围为:激光重复频率150~200 k Hz,激光持续时间0.04~0.06 ms,激光功率8~10 W。; 华希俊王成郝静文陈亚林解玄符永宏; 关键词：皮秒激光 TC11钛合金

泥浆泵高铬铸铁材料激光淬火技术及其摩擦磨损性能研究被引量：11: 2017年; 目的提高高铬铸铁的耐磨性能。方法采用CO_2激光器对高铬铸铁工艺试样进行表面激光淬火,利用MMW-1A型摩擦磨损试验机研究激光淬火后试样在磨粒介质条件下的摩擦学性能,并对试样的表面摩擦系数以及磨损率进行测量与分析。结果淬火后试样表层组织被细化,由表及里可分为淬硬区、热影响过渡区和基体区。与基体相比,淬硬层硬度显著提高,最高硬度出现在次表层,可达1105.7HV。当摩擦磨损试验达到稳定状态时,淬火后的试样表面摩擦系数均比未淬火的低,当淬火带间距为1 mm时摩擦系数最小,其值为0.3左右,而未淬火的试样表面摩擦系数高达0.65。相同磨损时间下,激光淬火试样均比未淬火试样的磨损率小,当淬火带间距为1 mm时,磨损率最小,耐磨性最佳。结论激光淬火技术有效地提高了高铬铸铁材料的耐磨性能,延长了泥浆泵缸套的使用寿命。; 华希俊郝静文王蓉张培耘丁积霖符永宏; 关键词：高铬铸铁激光淬火淬硬层

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郝静文