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聚合釜内制备聚丙烯合金的工艺、组成及性能被引量：7: 2015年; 直接在聚合釜中开发出熔体流动速率为13.3g/10min,弯曲模量为849MPa,悬臂梁缺口冲击强度为52.40kJ/m2的聚丙烯（PP）合金。将聚合工艺、组成、性能进行关联,发现当气相聚合釜中乙烯与（乙烯＋丙烯）的摩尔比[n（C2H4）∶n（C2H4＋C3H6）]为0-0.320时,PP合金的冲击强度增长较快;当n（C2H4）∶n（C2H4＋C3H6）分别为0.320,0.357时,冲击强度可达50.00kJ/m2以上;n（C2H4）∶n（C2H4＋C3H6）大于0.357时,PP合金的冲击强度显著下降。将PP合金的二甲苯可溶物（XS）含量、冲击强度以及动态力学行为中PP松弛峰温度与乙丙橡胶相松弛峰温度的差（t1-t2）进行关联发现,当PP合金中w（XS）低于15.0%时,冲击强度较低,t1-t2较高;当w（XS）增至21.0%时,冲击强度快速提高,t1-t2显著降低;当w（XS）大于26.2%后,冲击强度缓慢降低,t1-t2又升高。; 刘小燕陈旭朱博超邵月君; 关键词：聚丙烯合金力学性能

催化剂形态对β-聚丙烯性能的影响: 2016年; 利用一种球形复合催化剂体系,通过环管聚合工艺直接生产出了具有β晶型的聚丙烯树脂,并与类球形复合催化剂体系所得聚合物进行对比,研究了催化剂形貌对β-晶型聚丙烯树脂结构和性能的影响。结果表明,利用球形催化剂体系所得聚合物β晶分布更为均匀,且聚合物具有良好的球形形态;这种β晶型聚丙烯树脂的室温冲击性能显著优于类球形催化剂所得树脂的,亦明显优于熔融共混方法制备的β晶型聚丙烯树脂。; 陈旭刘小燕马文辉张长军牛慧; 关键词：催化剂力学性能

大港油田配电网优化设计的研究与应用: 2008年; 油田配电网为油井举升、油田注水、油气集输加工处理等生产提供动力,在输送电能的过程中,配电网会产生一定的电能损耗。本文针对大港油田目前的技术现状,从配电线路、配电变压器、无功补偿电容器等环节入手,分析存在的节电潜力,提出油田配电网优化设计、损耗降低、效率提高的技术方向。; 鲍兵陈学梅陈旭赵爱国; 关键词：配电网配电线路优化设计节电网损

采用Z-N/茂金属复合催化剂制备PP釜内合金被引量：2: 2011年; 制备了Ziegler-Natta/茂金属(Z-M)复合催化剂,用Z-M复合催化剂采用一段丙烯本体均聚合、二段乙烯-丙烯气相共聚合制备了聚丙烯(PP)釜内合金PPc-A。与采用传统Ziegler-Natta催化剂ZN118制备的抗冲聚丙烯釜内合金SP179对比,两合金具有相近的熔体流动速率及乙烯含量,但冲击强度相差较大。对两合金试样进行了选择性溶解及扫描电子显微镜观察,结果表明:PPc-A的乙丙无规共聚物质量分数较SP179多2%左右,同时,PPc-A的橡胶相颗粒(刻蚀后孔数量)比SP179多,橡胶相的平均尺寸约为1μm,远低于SP179试样的2μm。; 刘小燕王霞陈旭韩晓昱吴冬张平生; 关键词：聚丙烯

具有长序列乙丙嵌段结构的聚丙烯釜内合金的制备被引量：2: 2013年; 制备了Ziegler-Natta/茂金属复合催化剂。采用该复合催化剂制备的聚丙烯釜内合金具有较好的刚性,良好的低温性能,拉伸屈服应力为22.7 MPa,拉伸断裂应变为660%,悬臂梁缺口冲击强度为55.8 kJ/m2。该聚丙烯釜内合金具有较低的玻璃化转变温度,通过差示扫描量热法测试,扫描电子显微镜和透射电子显微镜等观察证实其链结构中具有长序列的乙丙嵌段结构,使制备的聚丙烯合金经过数次加工后仍然具有良好的冲击强度和稳定的相结构。; 刘小燕陈旭姜明贾军纪朱博超; 关键词：聚丙烯齐格勒-纳塔相结构

釜内制备β晶型聚丙烯被引量：1: 2013年; 制备了传统的Ziegler-Natta催化剂,研究了采用釜内聚合添加β成核剂和采用釜外共混时添加β成核剂制备的β晶型聚丙烯(β-PP)的性能,结果发现:两种方法制备的PP中β晶含量都有所提高,产品的热变形温度及悬臂梁缺口冲击强度均有所改善。当釜内添加的β成核剂为430μg/g时,悬臂梁缺口冲击强度提高了30%左右,热变形温度提高了27℃左右。与釜外共混制备β-PP相比,釜内添加β成核剂制备β-PP时β成核剂用量更少,成核效果更显著。釜内添加154μg/g的β成核剂,其成核效果要好于釜外共混添加191μg/g的β成核剂。; 陈旭王霞冯彦博刘小燕黄春波; 关键词：Β晶型聚丙烯熔融共混 Β成核剂热变形温度

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陈旭