您的位置: 专家智库 > >

文献类型

  • 6篇中文期刊文章

领域

  • 5篇石油与天然气...
  • 1篇金属学及工艺

主题

  • 3篇压裂
  • 3篇封隔
  • 3篇封隔器
  • 2篇密封
  • 2篇接触压
  • 2篇胶筒
  • 2篇封隔器胶筒
  • 1篇压裂管柱
  • 1篇油田
  • 1篇水平井
  • 1篇水平井完井
  • 1篇陶粒
  • 1篇涂层
  • 1篇平井
  • 1篇完井
  • 1篇完井技术
  • 1篇力模型
  • 1篇密封性
  • 1篇接触压力
  • 1篇控水

机构

  • 6篇中海油能源发...
  • 1篇天津科技大学

作者

  • 6篇王晓
  • 4篇刘景超
  • 3篇王利军
  • 2篇马认琦
  • 2篇刘超
  • 2篇董健
  • 2篇李清涛
  • 2篇王世强
  • 1篇张付英
  • 1篇王丙刚
  • 1篇王俊姬
  • 1篇孔学云
  • 1篇刘传刚
  • 1篇姜向敏

传媒

  • 3篇石油矿场机械
  • 1篇矿山机械
  • 1篇钻采工艺
  • 1篇表面技术

年份

  • 1篇2017
  • 4篇2016
  • 1篇2015
6 条 记 录,以下是 1-6
排序方式:
整体式卡瓦断裂压力的试验研究被引量:8
2016年
为了解决整体式卡瓦设计断裂压力过大或过小的问题,进行了整体式卡瓦断裂的试验研究,获得了不同开槽长度下整体式卡瓦的断裂压力,并与理论计算的设计断裂压力进行对比分析,结果表明,在不同开槽长度下,整体式卡瓦设计断裂压力均大于试验断裂压力。基于整体式卡瓦的试验断裂压力,建立了断裂压力与开槽长度之间的拟合关系式T=0.045l^2-7.38l+291.88,为整体式卡瓦断裂压力的设计提供了参考依据。
刘景超王晓马认琦董健李清涛王世强
关键词:封隔器
T型三通换向工具结构设计及分析
2016年
连续循环技术是近几年出现的一项新技术,适用于钻井、完井冲砂解堵及修井连续套铣打捞等作业,能够在接钻柱的过程中实现钻井液连续循环,降低因反复开停泵造成井下压力波动以及循环作业中砂粒下沉砂卡管柱等事故发生的概率。介绍了一种可应用于连续循环作业中的新型T型三通换向工具,从结构设计、工作原理及密封性能等方面进行了分析。该工具可以实现在整个钻完井作业过程中钻井液的不间断循环,维持接、卸钻杆过程中井底压力的恒定,减少井下事故,应用前景广阔。
王利军王世强李清涛王晓
关键词:密封
海上油田水平井控水完井技术现状及发展趋势被引量:30
2017年
水平井开发技术已在底水油藏、薄层油藏及低渗透油气藏的开发中得到了广泛的应用。但是,在油田实际生产过程中,水平井见水快、含水率高是一个普遍性的问题。介绍了海上油田出水现状、出水机理以及常用的中心管控水、ICD控水、AICD控水等几种控水技术。根据海上油田开发趋势,智能完井控水技术是未来主要的发展方向,具有很大的开发价值。
王利军刘传刚王丙刚王晓刘超
关键词:海上油气田水平井完井
压裂封隔器胶筒研制及密封性能模拟试验分析被引量:12
2015年
为了研究结构参数对高压密封胶筒性能的影响,开展了对一种压裂工艺使用的能够密封较高压差胶筒的研究,并根据现场作业实际工况要求模拟了胶筒几何尺寸、载荷对胶筒变形以及胶筒和套管接触应力的影响。结果表明:胶筒长度和扶正环宽度的尺寸变化对接触应力影响不明显,胶筒厚度小范围的变化对接触应力也不会有明显影响,但都会显著影响胶筒变形;随着扶正环厚度的增加,胶筒的接触应力增加,而胶筒的变形开始不均匀。进行了密封性试验,胶筒的密封压力达到70MPa,验证了设计的合理性。
王晓孔学云王俊姬刘景超王利军
关键词:封隔器胶筒接触压力密封性
压裂用封隔器高压胶筒的密封理论研究被引量:3
2016年
针对当前封隔器胶筒密封设计基于模拟仿真和试验研究,没有一套切实可行的理论方法指导的现状,提出了高压压裂用封隔器胶筒的密封理论框架和体系。在深入探索胶筒的密封机理和失效机理的基础上,建立了封隔器胶筒密封处的接触应力分布理论模型,并确立了封隔器胶筒的接触应力准则、强度准则和变形准则,并通过实例的模拟试验验证了该理论的有效性。该理论可为高压封隔器胶筒的设计提供理论依据和方法指导,使胶筒密封的设计成为一个可操作的过程,对提高封隔器胶筒的工作性能和可靠性具有重要的意义。
刘景超马认琦王晓董健张付英姜向敏
压裂管柱中陶粒对滑套球座影响被引量:2
2016年
目的防止陶粒对滑套球座产生破坏。方法利用有限元软件LS-DYNA对陶粒冲击滑套球座进行建模,分别改变陶粒与滑套球座表面涂层之间的摩擦系数、滑套球座涂层的厚度、陶粒的粒径、陶粒的速度和陶粒速度相对于滑套球座表面的角度,通过仿真结果观察参数变化对滑套球座表面应力的影响。结果随着陶粒和球座之间的静摩擦系数由0.1增加到0.4,球座的最大表面应力由1.67 GPa增加到2.33 GPa。随着球座表面涂层厚度由3μm增大到6μm,球座的最大表面应力由2.05 GPa减小到0.89 GPa。随着陶粒粒径由50μm增加到80μm,球座的最大表面应力由1.67 GPa增加到3.63 GPa。随着陶粒速度由24 m/s增加到96 m/s,球座的最大表面应力由0.96 GPa增加到2.42 GPa。随着陶粒和球座表面之间的夹角由15°增加到60°,球座的最大表面应力由1.67 GPa增加到4.12 GPa。结论压裂液的性能会影响陶粒和球座之间的摩擦系数,进而影响球座的表面应力大小。球座的表面涂层厚度适当增大可以降低其表面的最大应力,压裂液中陶粒的直径越大,单个陶粒对球座造成的冲击应力越大。可以通过设计使滑套球座表面与中心线的夹角尽量小,以减小球座的最大表面应力。施工排量的增大会加剧球座的破坏。
刘景超刘超王晓
关键词:陶粒LS-DYNA涂层表面应力
共1页<1>
聚类工具0