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下庄水电站首部取水口设计方案比选: 2016年; 为增大下庄水电站进水口引用流量,扩大其装机容量,采用数学模型法对下庄水电站首部取水口3种设计方案进行比选,并结合物理模型研究了推荐方案的可行性。结果表明,方案3首部取水口数模流态良好,流速分布均匀,满足取水口工程要求;二维数学模型模拟取水口三维水流有一定缺陷,但整体流态分布大致相同,对于实际工程仍有一定指导意义。研究结果可作为下庄水电站扩容改造的理论依据。; 唐勇陈日东周晓泉裴军; 关键词：水电站物理模型

电站取水河段长时段的泥沙淤积特性研究被引量：1: 2016年; 针对现有2维水沙模型在计算长时段泥沙运动方面存在的计算效率较低和精度不足的问题,采用隐式与显式结合方式建立可用于长时段计算的2维水沙模型。采用基于欧拉-拉格朗日方法(ELM)的隐式格式对水流方程进行初步求解,然后采用显式迭代修正流场与水位,最后根据流场采用TVD格式求解泥沙模块。将该模型应用于昭化电站取水河段水沙模拟并对该河段多年后的河床冲淤情况进行预测。结果表明:水流模型计算不同频率洪水下取水口的水位和流速与物理模型结果基本一致;泥沙冲淤与模型试验结果宏观上较为吻合;随着电站运行年限的增加,取水口附近河床有一定泥沙淤积主要集中在左岸与中部;昭化水电站在"拉沙"方案下运行可有效降低取水口附近的泥沙淤积高程。; 唐勇聂锐华周晓泉陈日东裴军; 关键词：取水口河床演变泥沙淤积

循环荷载作用下结构性土的离散元模拟: 本文基于颗粒流方法，参考结构性土的结构特征，生成了由两种形状的颗粒组成、具有大孔隙和胶结的结构性土试样。在固结不排水条件下，针对结构性土开展了不同侧限应力、动偏差应力的循环加载试验。; 孙艺蒋炼唐勇刘恩龙; 关键词：结构性土颗粒流循环荷载力学特性

大唐火电厂新建取水工程河段泥沙特性研究被引量：2: 2015年; 冷却水是保证火电厂正常运行的必要条件,取水防沙条件的好坏对电厂的安全运行至关重要。大唐火电厂取水河段处于昭化水电站回水区,属于弯曲型河道,泥沙特性复杂,为保证取水安全、可靠,采用物理模型试验与数值模拟相结合的方法对取水工程河段的泥沙特性进行研究,并预测了取水河段多年后的泥沙淤积情况。结果表明,大唐火电厂取水河段短期内无推移质淤积,多年后泥沙淤积较少,取水口位置选取较为合理。; 裴军陈日东周晓泉赵建兴唐勇; 关键词：火电厂取水工程物理模型泥沙特性

不排水条件下轴向加卸载时结构性土的力学特性探讨被引量：7: 2017年; 为研究结构性土在不排水条件下的力学特性,开展固结不排水条件下初始应力各向异性结构性土、各向同性结构性土及重塑土在25,50,100,200及400 k Pa共5种围压下的三轴加卸载试验,并利用二元介质概念对试验现象进行了分析。结果表明:结构性土在固结应力较低时结构性保持较好,存在明显的结构屈服强度,不同应力循环中平均模量无明显变化;固结应力较高时结构性减弱,表现为与重塑土相似的特性,受结构性减弱及正孔压等因素影响,平均模量随εa增加而减小;结构性土胶结元破损率与摩擦元中土颗粒间距随轴向应变增加而增大,卸载时体缩趋于明显。; 何淼刘恩龙陈亚军唐勇; 关键词：土力学结构性土力学特性

饱和重塑黄土的动力特性被引量：1: 2016年; 基于饱和重塑黄土的静、动力三轴试验结果,探讨了饱和重塑黄土的静、动力特性。分析了静力试验中饱和重塑黄土的应力-应变关系。根据动力试验结果研究了饱和重塑黄土轴向应变、动强度、有效应力路径和滞回圈的变化规律：轴向应变随着振动次数的增加逐渐增大,且变化曲线存在着明显转折点,在较低围压时,εa分为先平缓上升和后陡升至破坏两个阶段,在较高围压时,εa分为振动初期存在陡升然后平缓上升最后又陡升至破坏三个阶段。有效应力路径逐渐向左发展,且移动幅度逐渐加大。每一个振次的有效应力路径形成一个封闭的区域,试验过程中封闭区域的面积逐渐增大。随着振动次数逐渐增大,滞回圈的面积和倾斜度均逐渐增大。通过动弹模试验结果发现饱和重塑黄土在不同围压下1/Ed均随着εa的增大而增大,确定出不同围压下1/Ed~εa关系中的a、b值和最大动弹模Edmax;阻尼比λ随动应变εa的增大逐渐增大,且最终趋于稳定,给出不同围压下阻尼比λ的建议值,从而为指导工程实践提供参考。; 曹鹏魏巍刘恩龙李荣建唐勇; 关键词：轴向应变有效应力路径动弹模阻尼比

人工制备结构性土的本构模型及其工程应用: 由于天然土都具有结构性和各向异性,天然土在实际情况下都会经历很复杂的应力路径,同时天然土的强度特性与重塑土也有很大区别,所以天然土的力学性质及本构关系的研究有助于评价天然边坡、高层建筑地基等土工建筑物的稳定性。本文对人工...; 刘恩龙罗开泰聂青陈亚军唐勇; 关键词：结构性土应力路径; 文献传递

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唐勇