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低成本超高强度钢G31L的过冷奥氏体连续冷却转变被引量：1: 2020年; 利用Formast-FⅡ膨胀仪测定了G31L钢的热膨胀曲线,研究其在不同冷速下的组织演变及硬度变化规律,绘制出G31L钢过冷奥氏体连续冷却转变(CCT)曲线,并分析了实际大型深盲孔锻件的锻后热处理工艺可靠性。结果表明:G31L钢的Ac1=740℃、Ac3=816℃,Ms=315℃、Mf=138℃。当冷速≤0.028℃/s时,获得珠光体、铁素体、贝氏体混合组织;当冷速在0.028~0.84℃/s之间,随冷速增大,珠光体-铁素体消失,贝氏体量逐渐降低,直至转变为全马氏体组织;当冷速大于0.84℃/s时,获得全马氏体组织。实际生产的大型深盲孔锻件经915℃保温6 h后油淬至室温并进行回火处理,锻件实心头部的心部为马氏体和少量贝氏体的混合组织,头部R/2处、头部边部及尾部为全马氏体组织,且锻件的强度和塑性均满足产品质量要求。; 杨鹏宁静宁静苏杰; 关键词：CCT曲线马氏体超高强度钢

放电等离子烧结法制备Cu/金刚石复合材料的性能与显微组织(英文)被引量：11: 2014年; 由于具备较高的热导率,铜/金刚石复合材料已成为应用于电子封装领域的新一代热管理材料。采用放电等离子烧结工艺(SPS)成功制备含不同金刚石体积分数的Cu/金刚石复合材料,研究复合材料的相对密度、微观结构均匀性和热导率(TC)随金刚石体积分数(50%、60%和70%)和烧结温度的变化规律。结果表明:随着金刚石体积分数的降低,复合材料的相对密度、微观结构均匀性和热导率均升高;随着烧结温度的提高,复合材料的相对密度和热导率不断提高。复合材料的热导率受到金刚石体积分数、微观结构均匀性和复合材料相对密度的综合影响。; 陶静梅朱心昆田维维杨鹏杨浩; 关键词：放电等离子烧结相对密度热导率

Cu及Cu-Zn合金压缩行为机理的研究被引量：2: 2011年; 通过Cu及Cu-Zn合金的压缩实验,分析了不同层错能Cu及Cu-Zn合金的压缩真应力-真应变曲线,提出把Cu及Cu-Zn合金加工硬化行为以0.1的应变量为界点分为两个不同的阶段.0.1应变量之前的材料强化机理很复杂,主要受孪生、固溶强化、有序强化、位错胞等的综合影响,使得Cu、Cu-10%Zn、Cu-20%Zn和Cu-30%Zn的强度在0.1应变量前依次递减.当应变量超过0.1,材料的强化机制主要包括细晶强化与变形孪晶强化,随着层错能的降低材料的强塑性提高.本实验详细研究了Cu及Cu-Zn合金加工硬化行为及微结构演变机理,为更好地了解超细晶材料的机械变形行为以及提高材料强塑性提供参考.; 梁晓光伞星源杨鹏程莲萍朱心昆; 关键词：层错能固溶强化细晶强化变形孪晶

新型低成本超高强度钢热变形行为研究被引量：7: 2020年; 采用Gleeble-3800型热模拟试验机对新型低成本超高强度G31L钢的热变形行为进行了系统研究,变形温度为750~1250℃、应变速率为0.01~10 s^-1,最大应变量为0.9。取不同变形条件下的峰值应力,计算G31L钢热变形激活能Q及其本构方程;并基于动态材料模型绘制应变量为0.2、0.4、0.6和0.8的功率耗散图和流变失稳图,建立该材料热加工图。分析发现合理加工区主要分布在1050~1250℃,0.01~0.32 s^-1范围内,且功率耗散因子η大于0.3,在此区域内合理选择变形温度和应变速率,使基体发生动态再结晶并避免晶粒过分长大,可获得性能优良的锻件。; 杨鹏宁静宁静苏杰; 关键词：超高强度钢热变形本构方程热加工图

亚稳态ARB-Cu的微观结构与力学行为对退火工艺的响应关系被引量：2: 2021年; 为研究退火热处理对累积叠轧法(ARB)制备的亚稳态超细晶纯铜的微观结构和力学性能的影响,在100~250℃内对ARB-Cu分别退火10、30及60 min。通过透射电镜(TEM)、扫描电镜(SEM)、显微硬度计和万能力学试验机对ARB-Cu的微观结构、力学性能以及断口形貌进行了分析。结果表明:随着退火温度的升高,ARB-Cu晶粒尺寸略有长大,亚晶粒弥散分布,位错密度逐渐降低,晶粒形状由不规则态转变为等轴晶粒。ARB-Cu在100~250℃分别退火10 min和30 min后,屈服强度和抗拉强度随着退火温度升高呈现先升高后降低的变化趋势。显微硬度随退火温度升高和退火时间增加逐渐下降。在150℃退火30 min,ARB-Cu的强度和塑性达到退火态最优匹配。ARB-Cu的断裂机理由叠轧态的解理断裂逐渐变为退火态的韧性断裂,其塑性变形能力得到改善。; 李小红姜庆伟李敏杨鹏; 关键词：累积叠轧退火微观结构断口形貌

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杨鹏