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稀土钇及复合稀土对Al_3Ti/7055复合材料微观组织的影响被引量：1: 2011年; 采用熔体反应法,以Al-K2TiF6为反应体系,原位合成Al3Ti/7055复合材料.采用X射线衍射仪、扫描电镜等试验手段,研究了合金元素Mg、稀土钇(质量分数为0.25%)及复合稀土(0.1%Y+0.15%Ce)对Al3Ti/7055复合材料微观组织的影响.结果表明:合金元素Mg对Al3Ti增强相的形貌、尺寸有重要的影响,Al3Ti/7055复合材料的最佳制备工艺为先复合再加Mg;添加单一稀土钇可抑制Al3Ti增强相凝固过程中析出部分的长大,增强相大小均匀,形貌趋向一致,以短棒状为主;添加复合稀土可抑制Al3Ti增强相径向尺寸的长大,主要为细棒状.; 陈登斌赵玉涛祝海燕郑梦陈刚张钊; 关键词：原位合成稀土元素增强相

高能超声对原位合成Al_3Ti/6070复合材料凝固组织的影响及机制被引量：21: 2009年; 以Al-K2TiF6为反应体系,采用熔体反应法,在高能超声场下原位合成Al3Ti/6070复合材料。采用XRD、SEM、EDS等手段研究不同超声参数如超声时间和超声强度对Al3Ti/6070复合材料增强体形貌及尺寸的影响。建立了超声作用下熔体中颗粒行为模型,并对其机制进行了探讨。结果表明:在一定的超声强度下(0.66kW/cm2),颗粒尺寸随超声作用时间的延长(1～7min)先减小后增大,当作用时间为3min时,颗粒最细小,尺寸为1～2μm,形貌主要为小块状或短棒状;当超声作用时间大于3min时,颗粒数量随时间增加而急剧减少;在相同的超声作用时间(3min)下,颗粒尺寸随超声强度的增加而减小,当超声强度为0.82kW/cm2时,颗粒尺寸为0.5～1μm,颗粒形貌主要为小块状或粒状,当超声功率大于0.82kW/cm2时,颗粒数量随超声功率增加而急剧减少。高能超声作用下Al3Ti/6070复合材料的最佳制备工艺为:超声强度0.66～0.82kW/cm2,超声作用时间3min。; 陈登斌赵玉涛李桂荣郑梦陈刚; 关键词：铝基复合材料高能超声

高频磁场下原位合成Al_3(Ti_(0.5)Zr_(0.5))_p/6005A复合材料的显微组织与性能被引量：2: 2011年; 以K_2TiF_6、K_2ZrF_6与Na_3AlF_6为反应物,在高频磁场下,采用熔体反应法原位合成了Al_3(Ti_(0.5)Zr_(0.5))_p/6005A复合材料;通过扫描电镜、X射线衍射仪、拉伸试验机等对复合材料的组织与性能进行了研究。结果表明:磁场下原位生成了细小的Al_3(Ti_(0.5)Zr_(0.5))颗粒,平均尺寸为1～3μm,且弥散分布于基体中;在磁场频率为2MHz时复合材料的屈服强度、抗拉强度分别为279.4,305.8MPa,较基体的提高了7.1%和8.7%,伸长率为9.5%,较基体的下降了10.1%;复合材料的断裂特征由基体的韧性断裂转变为混合型断裂。; 祝晓辉赵玉涛李桂荣陈刚佘昌俊轩动华郑梦; 关键词：铝基复合材料高频磁场原位反应

超声化学原位合成纳米Al_2O_3颗粒增强铝基复合材料的微观组织与力学行为被引量：2: 2011年; 利用超声化学熔体原位反应技术合成了(Al2O3)np/Al复合材料,采用SEM与XRD对复合材料的微观组织和成分进行研究,并通过原位拉伸试验及断裂表面研究分析了该复合材料的断裂行为。结果表明:高能超声产生的局部高压能提供分散团聚纳米颗粒所需的最小压强(约17.2MPa),增强相颗粒数增多,分散较好,Al2O3颗粒在熔体中的形成机制为反应-溶解-析出;该复合材料的抗拉强度及伸长率分别达到116MPa和28.31%,较未施加高能超声作用的复合材料分别提高了52.63%和24.38%;该复合材料的室温拉伸断口表现为韧窝特征,为塑性断裂。; 郑梦赵玉涛陈登斌张钊; 关键词：超声化学铝基复合材料原位反应力学性能

原位纳米Al_2O_3颗粒增强铝基复合材料的制备与微结构研究被引量：10: 2011年; 开发了新型反应体系,以硼砂(Na2B4O7.10H2O)和K2ZrF6粉剂为原料采用熔体直接反应法,在铝熔体中成功制备了原位纳米Al2O3颗粒增强铝基复合材料。借助于扫描电镜(SEM)、X射线衍射(XRD)、透射电镜(TEM)等测试方法,对复合材料的相组成和微观组织进行了分析,结果表明反应生成了纳米级γ-Al2O3颗粒增强相,尺寸约为20～100nm,并在铝基体中均匀分布,Al2O3颗粒在熔体中的形成机制为反应—溶解—析出;复合材料中Al基体与γ-Al2O3颗粒界面处结合良好,具有γ-Al2O3(040)∥Al(200)的晶体位向并形成共格关系;复合材料基体中由于原位纳米Al2O3颗粒存在形成了大量位错,有利于材料性能的强化。; 郑梦赵玉涛陈登斌张钊董洪标; 关键词：铝基复合材料纳米

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郑梦