苏菲
- 作品数：12 被引量：123H指数：7
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- 一种输电线路大功率取能电源的设计被引量：34
- 2012年
- 根据变压器工作原理,设计了一种直接安装在输电线路上,输出为12 V/20 W的取能电源。当输电线路流过电流,利用特制的取能线圈可以感应出电势,经过整流、滤波,输出功率供给负载。为了能有效抵抗感应电势的尖波浪涌,加装了前端抗冲击保护,为了充分利用取能线圈输出的能量,采用了电压反馈保护电路,配合储能保护处电路,很大程度提升了电源最大输出功率。在此基础上,搭建取能电源电路,并在物理平台下模拟输电线路长时间流过正常工作电流、短时间(0.5 s)流过故障大电流和遭受雷电冲击的情况,记录取能电源工作状态,数据结果表明电源在模拟平台下(线路电流70～2000 A)能长时间稳定运行,有效抵抗取能线圈铁芯磁通饱和影响,稳定输出12 V/20 W。该电源体积小、成本低廉、输出功率大、稳定性高,采用卡扣式结构便于安装,可很好满足高压线路在线实时监测设备对电源的要求。
- 龚贤夫周浩戴攀张丹洋苏菲陆海清
- 关键词：最大输出功率
- 交流特高压线路高抗补偿度下限的研究被引量：14
- 2011年
- 分析了潜供电流限制、空载线路电压控制对高抗补偿度的要求,给出了从潜供电流限制与空载线路电压控制角度确定高抗补偿度下限的方法。结果表明,为达到限制潜供电流的目的,单回线路的高抗补偿容量应大于线路相间电容的无功功率,双回线路的高抗补偿容量则应大于线路相间电容无功功率和以及部分回间电容无功功率之和,故此类下限受到线路参数影响较为明显,在可能的参数变化范围内,单回线路和双回线路的此类下限最高约为55%和65%。而由空载线路电压控制所要求的高抗下限却随线路长度的增加而提高,且与线路两端落点类型关系密切。线路较短时,高抗补偿度下限一般由潜供电流限制决定;线路较长时,则由空载线路电压控制决定。
- 易强周浩计荣荣苏菲孙可陈稼苗
- 关键词：特高压
- 超/特高压交流输电线路断路器合闸电阻的适用性研究被引量：25
- 2011年
- 断路器合闸电阻能较好地限制超高压与特高压交流系统合闸过电压,但因其结构复杂、成本高等缺点,故是否有必要采取该措施值得研究。作者采用软件仿真技术,探讨了不同情况下超高压与特高压交流系统合闸电阻的适用问题。研究表明,对于500 kV交流系统,当线路长度在100 km以下时,通常可以取消合闸电阻;当长度在100～200 km时,需根据具体情况进行分析确定是否有必要采用合闸电阻;当长度在200～400 km时,一般应采用合闸电阻,但也可采取在沿线布置2～3组避雷器的方法来替代合闸电阻;当长度在400～600 km时,仍应采用合闸电阻限制合空线过电压。对于1 000 kV交流系统,即使是100 km的短线路,若不采用合闸电阻就难以将合闸过电压限制在规程规定的范围内。因此,1 000 kV交流系统通常应采用合闸电阻,且较长线路宜采用较低阻值,较短线路宜采用较高阻值。
- 计荣荣易强苏菲孙可陈稼苗周浩
- 关键词：超高压特高压合闸电阻
- 交流特高压线路高抗补偿度上限被引量：15
- 2011年
- 为避免因高抗补偿度过高而产生的非全相运行谐振过电压,分析了单、双回特高压线路非全相运行谐振过电压的产生机理,给出了从避免产生谐振过电压角度确定高抗补偿度上限的方法。结果表明,线路参数对高抗补偿度上限的影响很小,且单、双回线路的高抗补偿度上限非常接近。在目前线路设计水平和设备制造水平下,在系统频率不低于48Hz的条件下,当高抗补偿度设计值不超过90%时,可确保不产生具有危险性的高幅值非全相运行谐振过电压,故一般可将90%作为高抗补偿度的设计上限;而当高抗补偿度小于85%时,肯定不会发生谐振。作为研究的基础,深入分析了高抗中性点接地电抗的阻抗值偏差、系统频率偏差以及高抗补偿容量偏差对产生非全相运行谐振的条件的影响。
- 易强周浩计荣荣苏菲孙可陈稼苗
- 关键词：特高压输电线路单回路双回路非全相运行谐振过电压
- 交流特高压线路绕击防护性能研究
- 2012年
- 为将我国特高压线路雷击跳闸率控制在允许范围,分析了前苏联和日本特高压线路防雷的经验和教训,对各种特高压杆塔方案的雷电性能进行研究,重点讨论了各种双回线路杆塔的绕击特性。分析表明,前苏联特高压线路雷击跳闸率较高的原因主要是避雷线保护角较大,而日本主要是由于线路多经山区且杆塔高度较高。对我国特高压线路雷击跳闸率的计算表明,单回线路猫头塔在平原可满足雷击跳闸率要求,山区采用酒杯塔应适当降低保护角或杆塔高度。双回线路V形串伞形塔由于导线布置合理、保护角小,其绕击防护性能最佳,在地面倾角为20°的山区雷击跳闸率仍可满足要求,收腰形塔、I形串伞形塔和鼓形塔均能在平原地区满足要求,但在山区使用时则需降低保护角和杆塔高度。
- 易强计荣荣苏菲周浩孙可
- 关键词：特高压电气几何模型同塔双回线路绕击跳闸率保护角
- 500kV同塔4回线路不平衡绝缘的耐雷水平被引量：6
- 2012年
- 目前我国500kV同塔4回线路主要采用平衡高绝缘配置,每相导线配置31片155mm绝缘子。针对典型杆塔竖塔,杆塔高度较高,易绕击相与反击闪络相为上层两回线路,提出了不平衡绝缘方案,即上层两回线路采用31片绝缘子,下层两回线路26片绝缘子。在评估采用不平衡绝缘后的防雷水平时,采用改进电气几何模型(EGM)与电磁暂态程序(EMTP)计算杆塔在不同雷电等级、地面倾角以及杆塔接地电阻等情况下耐雷水平的计算结果表明,2种绝缘配置(平衡绝缘与不平衡绝缘)的线路耐雷水平相差很小,若地面倾角<15°,接地电阻<15Ω,则竖塔可以采用不平衡绝缘配置方案。比较耦合地线以及三地线提升线路反击耐雷水平的效果后认为,当杆塔采用平衡高绝缘时,三地线反击耐雷水平优于耦合地线。当杆塔采用不平衡绝缘时,在接地电阻为5～15Ω时,三地线防反击效果优于耦合地线,当接地电阻>20Ω时,耦合地线防反击效果更佳,并对改进竖塔防雷提出了建议。
- 苏菲周浩赵斌财
- 关键词：500KV线路同塔4回不平衡绝缘耦合地线耐雷水平
- ±800kV换流站交流侧雷电侵入波过电压仿真分析被引量：2
- 2011年
- 以浙西换流站为研究对象,建立了换流站及其交直流侧2 km内进线段模型,选取雷电参数,并采用EMTP仿真计算了换流站雷击模型,讨论了换流站交流侧运行方式的选择,最后给出了相应降低雷电过电压的改进措施。
- 傅玉洁苏菲陆华王东举丁健
- 关键词：±800KV换流站雷电侵入波运行方式
- 500kV同塔四回输电线路竖塔与横塔耐雷性能比较
- 2011年
- 同塔四回输电线路随着线路回数的增加,铁塔高度和横担宽度较单回线增加明显,杆塔塔型对线路的耐雷水平有较大的影响。为了正确评估500kV同塔四回线路横塔和竖塔的耐雷水平,采用改进电气几何模型(electric geometry method,EGM)与电磁暂态程序(elector-magnetic transient program,EMTP),对比了2种杆塔在不同的地面倾角以及杆塔接地电阻下的耐雷性能,对三避雷线与单耦合地线的防雷效果进行了研究。计算结果表明,横塔的耐雷性能明显优于竖塔,建议在雷害严重地区或是山区采用横塔,在线路走廊紧张地区采用竖塔。
- 苏菲周浩沈志恒赵斌财
- 关键词：KV线路同塔四回耐雷性能耦合地线
- 特高压交流系统合闸过电压特点研究被引量：11
- 2011年
- 由于特高压交流系统采用高阻抗电源、长距离线路和大功率输电的方式,其合闸过电压出现了一些与其他电压等级合闸过电压不同的特性,在系统研究特高压合闸过电压的基础上,对这些新特点进行了深入研究。研究表明,单回线路的合空线过电压一般高于单相重合闸过电压,但在长距离、大功率输电时,后者可能更为严重,应引起重视;在电源容量较小时,双回线路一回运行情况下另一回线路进行合空线操作时,其过电压往往较高,应重点限制;双回线路的单相重合闸过电压与小电抗的取值密切相关,故小电抗取值应在各种运行方式下进行综合选择。此外,特高压交流系统通常应采用合闸电阻限制合闸过电压,且较长线路宜采用较低阻值,较短线路宜采用较高阻值。
- 计荣荣周浩易强苏菲孙可陈稼苗
- 关键词：特高压交流合闸过电压双回线路运行方式小电抗合闸电阻
- 同塔双回特高压线路潜供电流和恢复电压的限制被引量：7
- 2011年
- 为保证同塔双回特高压线路重合闸成功率,必须对其潜供电流和恢复电压进行限制。针对特高压线路广泛采用的高抗中性点加小电抗限制措施,分析了同塔双回线路潜供电流的产生机理,研究了不同换位方式对潜供电流限制效果的影响,并提出了中性点小电抗阻抗值的直接计算公式。结果表明,综合考虑潜供电流限制效果和实现可能性,逆相序反向换位最佳。实际算例验证了所提出的小电抗计算公式的准确性,能够简单、快速地计算出双回线路小电抗阻抗值。
- 易强周浩计荣荣苏菲孙可陈稼苗
- 关键词：特高压潜供电流恢复电压同塔双回线路中性点小电抗
