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孟祥军: 作品数：14 被引量：81H指数：6; 供职机构：苏州大学机电工程学院更多>>; 发文基金：江苏省自然科学基金苏州市科技计划项目江苏省高校自然科学研究项目更多>>; 相关领域：金属学及工艺电子电信文化科学理学更多>>

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不同载荷下钛合金激光熔覆γ-NiCrAlTi/TiC/CaF_2自润滑耐磨复合涂层的摩擦磨损性能: 2014年; 为提高Ti6Al4V合金的摩擦学性能,采用激光熔覆技术在Ti6Al4V表面制备出以TiC为增强相、γ-NiCrAlTi固溶体为增韧相、CaF2为自润滑相的γ-NiCrAlTi/TiC/CaF2自润滑耐磨复合涂层。分别在轻载(2、3N)、中等载荷(5、6N)和重载(11、12N)时测试了复合涂层和Ti6Al4V合金基体的干滑动磨损性能。结果表明该复合涂层的摩擦系数及磨损率都随着载荷的增大呈现先减小后略增大的趋势;在中等载荷(5N)下,磨损表面光滑平整,涂层中的润滑颗粒被挤压出磨损表面形成润滑膜,γ-NiCrAlTi/TiC/CaF2润滑耐磨复合涂层的摩擦系数和磨损率均比Ti6Al4V合金基体显著降低,该复合涂层在中等载荷(5N)具有较好的自润滑耐磨性能。; 吴少华石皋莲刘海青段业宽孟祥军刘秀波; 关键词：激光熔覆 TI6AL4V

金属基体激光熔覆陶瓷基复合涂层的裂纹成因及控制方法被引量：17: 2013年; 参考了较多国内外有关文献,较为系统地分析了金属基体激光熔覆陶瓷基复合涂层裂纹的形成机理,总结出降低裂纹倾向的方法:选择合适的激光熔覆参数;激光熔覆时对金属基体进行预热或后热处理;采用添加中间过渡层或梯度涂层的方法;在金属基体激光熔覆陶瓷基复合材料中添加增韧、增塑元素。这些方法为控制金属基体激光熔覆陶瓷基复合涂层的裂纹形成提供了有益参考。; 刘海青刘秀波孟祥军郑晨孙承峰王明娣齐龙浩; 关键词：激光熔覆金属基体

农村职业教育的现状及发展对策被引量：2: 2013年; 一我国农村职业教育的现状(一)农村职业教育生源不足,招生困难世纪之交的高等教育扩招促使高等教育迈入大众化阶段,由于各类高校不断扩招,高等院校与职业院校在招生方面展开了激烈的竞争。; 公伟庆孟祥军; 关键词：农业职业教育职业教育发展兼职教师初中毕业生职业教育质量

一种用于提高钛合金表面高温耐磨减摩性能的材料及其应用: 本发明涉及一种用于提高钛合金表面高温耐磨减摩性能的材料及其应用。所述材料为合金粉末组合物，按质量百分数，其成分为14%～17.5%的镍，10%～14.5%的铬，42.5%～45.5%的碳化铬和25%～30%的二硫化钨。本...; 刘秀波孟祥军刘海青郑晨王明娣孙承峰; 文献传递

Ti6Al4V合金激光熔覆镍基高温自润滑耐磨复合涂层研究被引量：10: 2013年; 为提高Ti6A14V合金的摩擦学性能，以金属陶瓷NiCr-Cr3C2和自润滑颗粒CaF2复合合金粉末为涂覆材料，采用激光熔覆技术在Ti6A14V表面制备出以TiC为增强相、CaFz为自润滑相、NiCr／TiC共晶为增韧相的高温耐磨自润滑复合涂层。采用X射线衍射仪（XRD）、扫描电子显微镜（SEM）、能谱仪（EDS）分析了涂层的物相组成及显微组织，测试了涂层沿层深方向的硬度分布，分别在室温、300℃和600℃时测试了复合涂层和Ti6A14V合金基体的干滑动磨损性能。结果表明：团絮状NiCr／TiC共晶和球状CaF2分布在TiC基体中，涂层的平均硬度约1150HVo。，为基体的3～4倍。从室温到600℃，激光熔覆镍基高温自润滑耐磨复合涂层的摩擦系数和磨损率均比Ti6A14V合金基体显著降低，该复合涂层具有较好的高温自润滑耐磨性能。; 范红梅刘海青孟祥军刘秀波石皋莲吴少华; 关键词：激光熔覆

WS_2含量对钛合金激光熔覆自润滑耐磨复合涂层的影响被引量：5: 2014年; 以NiCr/Cr3C2-10%WS2、NiCr/Cr3C2-20%WS2、NiCr/Cr3C2-30%WS2合金粉末为原料,采用激光熔覆技术在Ti-6Al-4V合金表面制备了γ-NiCrAlTi/TiC+TiWC2/CrS+Ti2CS复合涂层。采用X射线衍射仪(XRD)、扫描电子显微镜(SEM)、能谱仪(EDS)分析了涂层的物相和显微组织。结果表明:激光熔覆的复合涂层与基体呈冶金结合,γ-NiCrAlTi/TiC+TiWC2/CrS+Ti2CS复合涂层主要由硬质TiC和TiWC2为耐磨增强相、γ-NiCrAlTi为增韧相、Ti2CS和CrS金属硫化物为自润滑相的自润滑耐磨复合涂层。随着固体润滑剂WS2添加含量的增加,γ-NiCrAlTi/TiC+TiWC2/Ti2CS+CrS涂层中的金属硫化物体积分数明显增加,复合涂层的磨损率逐渐降低,复合涂层自润滑耐磨性能明显增强。; 吴少华石皋莲刘海青段业宽孟祥军刘秀波; 关键词：激光熔覆 TI6AL4V WS2

激光熔覆NiCr/Cr_3C_2-WS_2自润滑耐磨涂层的高温摩擦学行为被引量：19: 2013年; 利用激光熔覆技术在0Cr18Ni9不锈钢基体上制备NiCr/Cr3C2耐磨涂层与NiCr/Cr3C2-30%WS2耐磨自润滑涂层,采用X射线衍射仪(XRD)、扫描电子显微镜(SEM)、能谱仪(EDS)分析了涂层的物相组成及显微组织。在室温、300℃和600℃下分别测试了上述涂层的干滑动摩擦学性能,并讨论其磨损机理。实验结果表明:添加WS2的熔覆涂层主要有Cr7C3、(Cr,W)C碳化物增强相、γ-(Fe,Ni)/Cr7C3共晶增韧相、WS2及CrS润滑相。两种涂层都随温度的升高,摩擦因数降低,而磨损率增大。在室温及300℃时,添加WS2涂层由于润滑相的作用拥有较好的减摩耐磨性能。在600℃时,由于涂层中碳化物硬质相的强度降低,两种涂层的磨损率显著增大。; 刘秀波刘海青孟祥军杨茂盛石世宏傅戈雁孙承峰王明娣齐龙浩; 关键词：激光熔覆固体润滑

Ti-6Al-4V合金激光熔覆γ-NiCrAlTi/TiC+TiWC_2/CrS+Ti_2CS高温自润滑耐磨复合涂层研究被引量：27: 2014年; 为提高Ti-6Al-4V钛合金的摩擦学性能,以金属陶瓷NiCr-Cr3C2和自润滑颗粒WS2复合合金粉末为原料,采用激光熔覆技术在钛合金表面制备出了以硬质TiC和TiWC2为耐磨增强相、Ti2CS和CrS金属硫化物为自润滑相的高温自润滑耐磨复合涂层。采用X射线衍射仪(XRD)、扫描电子显微镜(SEM)、能谱仪(EDS)分析了涂层的物相及显微组织结构;分别在室温、300℃和600℃时利用Si3N4陶瓷球对磨来测试涂层和基体的干滑动磨损性能,并分析了其磨损机理。结果表明:复合涂层的平均硬度为1005HV0.2,约为基体(360HV0.2)的3倍,从室温到600℃,由于增强相TiC、TiWC2和自润滑相CrS、Ti2CS的综合效应,复合涂层的摩擦系数和磨损率相比基体均显著降低,具有良好的高温自润滑耐磨性能。; 刘海青刘秀波孟祥军孙承峰王明娣石皋莲吴少华; 关键词：光学制造

钛合金表面激光熔覆高温自润滑耐磨复合涂层被引量：6: 2015年; 为了提高钛合金的摩擦学性能,采用激光熔覆技术在Ti-6Al-4V合金表面制备了γ-Ni Cr Al Ti/Ti C与γ-NiCr Al Ti/Ti C/Ca F2复合涂层.采用X射线衍射仪(XRD)、扫描电子显微镜(SEM)、能谱仪(EDS)分析了涂层的物相和显微组织,在球-盘式高温摩擦磨损试验机上测试了不同温度下(室温,300℃,600℃)复合涂层的摩擦学性能.结果表明,激光熔覆的复合涂层与基体呈冶金结合,γ-Ni Cr Al Ti/Ti C/Ca F2复合涂层主要由"原位"生成的小块状,针状Ti C颗粒及Ti C树枝晶,γ-Ni Cr Al Ti固溶体基体及弥散分布的球状Ca F2颗粒组成.由于硬质增强相Ti C与增韧相γ-Ni Cr Al Ti的共同作用,γ-Ni Cr Al Ti/Ti C与γ-Ni Cr Al Ti/Ti C/Ca F2复合涂层的磨损率在试验温度下都远低于Ti-6Al-4V基体;在600℃时,γ-Ni Cr Al Ti/Ti C/Ca F2涂层的平均摩擦系数为0.21,相对于基体与γ-Ni Cr Al Ti/Ti C涂层分别降低了43%,50%,表现出良好的高温自润滑减摩性能.; 孟祥军刘秀波刘海青陈瑶; 关键词：激光熔覆固体润滑显微组织

热处理对NiCr/Cr_3C_2-WS_2复合涂层组织与性能的影响被引量：7: 2013年; 为了研究激光熔覆NiCr/Cr3C2-WS2高温耐磨自润滑复合涂层组织的高温稳定性,对所制备的复合涂层在600℃下分别保温10 h、30 h、50 h,采用XRD、SEM、EDS等手段对热处理前后复合涂层的显微组织进行分析,并分别测试了热处理前后复合涂层的显微硬度及600℃下的滑动磨损性能。结果表明:热处理前后复合涂层物相基本相同,主要为:γ-(Fe,Ni)/Cr7C3共晶相、Cr7C3硬质相、CrS/WS2润滑相。随着保温时间的延长,由于γ-(Fe,Ni)/Cr7C3共晶相的溶解,其体积分数逐渐降低,并且保温50 h后共晶相大部分溶解,Cr7C3相出现断裂造粒现象,复合涂层的硬度有所降低。热处理对复合涂层的摩擦学性能影响不大。; 孟祥军刘秀波刘海青郑晨孙承峰王明娣齐龙浩; 关键词：激光熔覆显微结构

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