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淬火工艺对Q1100超高强度工程机械用钢组织与性能的影响被引量：8: 2018年; 为开发出屈服强度1 100 MPa级的超高强度工程机械用钢,研究了淬火制度对试验钢显微组织和力学性能的影响。结果表明,试验钢的淬火态组织为高位错密度的板条马氏体,板条内分布着长度为100 nm左右的ε-碳化物;淬火温度和保温时间对原始奥氏体晶粒尺寸有明显的影响,从而影响试验钢的力学性能。当淬火温度由840℃升高到900℃时,试验钢的平均奥氏体晶粒尺寸由9μm增加到12. 5μm,屈服强度逐渐下降,低温冲击韧性先增加后降低;当淬火温度为840～860℃、保温时间为10～15 min时,试验钢具有最优的强韧性。; 闫强军温长飞姜在伟张仪杰邓想涛; 关键词：淬火工艺显微组织奥氏体晶粒

淬火温度对NM550钢组织和性能的影响被引量：5: 2019年; 通过光学显微镜(OM)、扫描电镜(SEM)、电子背散射衍射(EBSD)和力学性能、耐磨性能检测等方法研究了淬火温度对NM550组织和性能的影响规律。结果表明,在800～1000℃范围内随淬火温度的升高,试验钢的显微组织由铁素体和马氏体的复相组织转变为全马氏体组织。随淬火温度的增加,试验钢的原始奥氏体晶粒尺寸不断增大,导致马氏体板条块(Block)尺寸不断增大,大角度晶界的数量逐渐减少。在830～900℃之间淬火时,试验钢的强度、硬度和低温冲击性能良好;当淬火温度高于920℃时,强度略有下降,而硬度和韧性的下降幅度较大,尤其是试验钢的硬度降低到530 HBW以下。淬火温度在860～900℃时,试验钢具有最佳的耐磨性能。; 罗登温长飞郑健汤伟郭秀斌邓想涛; 关键词：淬火温度力学性能耐磨性

轧制冷却工艺对低合金超高强钢Q1300组织性能的影响被引量：16: 2018年; 以开发屈服强度大于1 300MPa低合金超高强结构钢为目的,采用不同的轧制及冷却工艺并进行再加热淬火和回火处理,研究了轧制冷却工艺对低合金超高强钢组织性能的影响规律。结果表明,试验钢经控制轧制后奥氏体晶粒被拉长成扁条状,水冷至600℃后再空冷至室温所得到的粒状贝氏体组织较直接空冷至室温的组织细小,高温连续轧制后空冷至室温得到的组织为粒状贝氏体＋板条贝氏体;相比高温热轧工艺,采用控轧控冷工艺能增大轧态组织的原奥氏体晶界面积,能有效细化再加热原始奥氏体晶粒,晶粒尺寸可减小3.5μm;经控轧控冷及调质热处理后,钢板具有较好的强韧性,屈服强度为1 345MPa,抗拉强度为1 590MPa,-40℃冲击功为44J,各项性能指标均达到相关标准要求。; 温长飞邓想涛王昭东闫强军陈林恒王国栋; 关键词：控轧控冷力学性能奥氏体晶粒

1300MPa级超高强钢临界粗晶热影响区组织和韧性被引量：11: 2018年; 通过焊接热模拟试验、冲击试验和显微组织观察分析,研究了二次热循环峰值温度（θp2）对1 300MPa级低合金超高强钢临界粗晶热影响区（ICCGHAZ）的组织和冲击韧性的影响。结果表明,当θp2由720℃增加至800℃时,ICCGHAZ的-20℃冲击吸收功由21.47J增加到76.05J,裂纹形核功和扩展功均得到较大提高;θp2低于760℃时在原奥氏体晶界处形成的粗大的链状M-A组元,不但弱化晶界而且作为裂纹形核源是降低韧性的主要原因;θp2增加到800℃时所形成的M-A组元其内部结构呈板条状,晶内的板条马氏体回复程度增加,位错密度降低,碳化物尺寸减小,有利于提高韧性。; 温长飞邓想涛王昭东王国栋; 关键词：超高强钢冲击韧性 M-A组元

超高强钢Q1100的SH-CCT曲线及粗晶热影响区组织和性能被引量：6: 2017年; 利用焊接热模拟试验,采用热膨胀法研究了屈服强度1 100 MPa级超高强钢在平衡条件和焊接条件下的奥氏体化相变温度,结合OM,SEM观察和硬度检测结果,绘制出实验钢焊接条件下奥氏体连续冷却转变曲线(SH-CCT),研究了不同冷却速率下粗晶热影响区(CGHAZ)显微组织和硬度的变化规律.采用TEM观察和Lepera腐蚀,研究不同冷速下M-A组元数量、形貌和分布情况.研究结果表明,在焊接条件下,实验钢的奥氏体化温度明显高于平衡条件下的奥氏体化相变温度;随着冷却速率增大,相继发生B,B+M和M相变,硬度逐渐上升,当冷却速率达到60℃/s时,其维氏硬度最高可达HV464.当冷却速率小于10℃/s时,开始出现M-A组元,并且随冷却速率降低,M-A组元数量增加,尺寸增大.; 温长飞邓想涛王昭东王国栋; 关键词：超高强钢粗晶热影响区 M-A组元

低合金高强度耐磨钢板NM500的研发被引量：11: 2019年; 采用Ti-Mo-B合金化体系,通过洁净钢冶炼技术、控制轧制技术以及离线淬火、回火工艺,成功开发出一种低合金高强度耐磨钢板NM500。通过光学显微镜(OM)、扫描电镜(SEM)和透射电镜(TEM)观察试验钢的显微组织,利用万能试验机、摆锤冲击试验机和布氏硬度仪分别检测试验钢的强度、低温韧性和硬度。结果表明,所开发的NM500钢板显微组织为回火板条马氏体,板条内分布着长度50～100 nm,宽约10 nm的ε碳化物以及纳米尺度的微合金元素碳氮化物(Ti,Nb)(C,N),其抗拉强度为1678 MPa,伸长率12.5%,布氏硬度502 HBW,-20℃冲击吸收能量38 J,具有良好的强度、塑性和低温韧性。在相同磨损条件下,所研制的NM500钢的相对耐磨性约为NM400钢的1. 45倍,NM450钢的1. 2倍。; 郑健温长飞黄龙罗登邓想涛; 关键词：低合金耐磨钢力学性能耐磨性

Nb元素对含Ti低碳微合金钢连续冷却转变及析出行为的影响被引量：10: 2016年; 采用热模拟试验机研究了Nb元素对含Ti低碳微合金钢的动态连续冷却转变行为的影响,利用OM和TEM对等温淬火工艺处理后实验钢的显微组织和析出行为进行观察和分析。结果表明:Nb元素使得含Ti低碳微合金钢的动态CCT曲线整体向右下方移动,大大减小了先共析铁素体和珠光体相变区,同时扩大了针状铁素体和贝氏体相变区,在较低冷速时能得到较多的针状铁素体;含Nb-Ti和含Ti两种实验钢经等温淬火工艺处理后的显微组织均由铁素体和马氏体两相组成,铁素体相中析出物平均尺寸分别为6.8、4.2nm,利用Orowan机制对析出强化量进行计算得出析出强化量分别为90.6、142.3 MPa。; 李小琳王昭东邓想涛温长飞李亚奎王国栋; 关键词：微合金钢透射电子显微镜析出物

焊接热输入对Q1100粗晶热影响区组织和韧性的影响被引量：5: 2017年; 通过焊接热模拟试验,模拟不同热输入下Q1100粗晶区的热循环过程。采用示波载荷冲击试验机检测焊接热模拟试样的冲击韧性,结合OM、SEM观察试样的显微组织和断口形貌;采用TEM观察和Lepera腐蚀,研究不同冷速下M-A组元数量、形貌和分布情况,分析不同热输入对粗晶区显微组织特征与冲击韧性的影响规律。研究结果表明,随焊接热输入的增大,粗晶区的组织由板条马氏体转变为板条马氏体+板条贝氏体的混合组织,最终转变为粗大的粒状贝氏体,原始奥氏体晶粒尺寸逐渐增大;-20℃下的冲击韧性呈现先增大后减小的趋势,焊接热输入为14.95 k J/cm时,相互交割的马贝混合组织使Q1100的粗晶区具有最优的韧性。M-A组元的形成和原奥晶粒尺寸的增大是大热输入下造成韧性下降的主要原因。; 温长飞邓想涛王昭东方松王国栋; 关键词：粗晶热影响区韧性

回火温度对低合金超高强钢Q1300组织与性能的影响被引量：12: 2019年; 为开发出屈服强度1300 MPa级的超高强度工程机械用钢,研究了回火温度对Q1300超高强钢组织和性能的影响规律。结果表明:淬火态钢板经220℃低温回火后,由于淬火应力消除和晶内ε碳化物的析出,试验钢的规定塑性延伸强度和低温冲击性能提高,硬度和抗拉强度下降;当回火温度高于250℃时,板条间的薄膜状残留奥氏体开始析出碳化物,降低晶界结合能,恶化试验钢的冲击韧性,回火温度为450℃时试验钢的冲击性能最差,此后继续增加回火温度,试验钢的冲击性能不断提高;当回火温度在200～300℃范围内变化时,试验钢的规定塑性延伸强度基本保持不变,此后随着回火温度增加,试验钢的规定塑性延伸强度逐渐下降。试验钢在250℃回火时,可以获得最优的力学性能,规定塑性延伸强度1381 MPa,抗拉强度1571 MPa,断后伸长率(A_(25)) 10. 6%,半尺寸试样-40℃的冲击吸收能量达到50 J。; 温长飞肖爱达刘旭辉邓想涛王昭东; 关键词：回火温度力学性能

60CrNiMo轧辊钢的热处理工艺被引量：2: 2019年; 通过光学显微镜观察试验钢的显微组织,利用万能试验机、摆锤冲击试验机和布氏硬度计分别检测试验钢的强度、塑性、冲击性能和硬度,研究了热处理工艺对60CrNiMo轧辊钢组织性能的影响。结果表明,400℃等温淬火时得到的贝氏体和珠光体的混合组织其强度和塑韧性较差;相比较于马氏体等温淬火+高温回火工艺,采用两相区亚温淬火,形成的铁素体和回火马氏体双相组织,可有效改善试验钢的力学性能,并且可以避免淬火裂纹的产生;试验钢经马氏体等温淬火+亚温淬火+高温回火热处理后其布氏硬度为318 HBW,规定塑性延伸强度(R_(p0.2))为797 MPa,抗拉强度为981 MPa,伸长率15%,断面收缩率为46%,室温冲击吸收能量达到66 J,各项性能指标均优于国家标准JB/T 6401—2017中的要求。; 刘理温长飞; 关键词：力学性能

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