李汾兰
- 作品数：9 被引量：25H指数：3
- 供职机构：西安交通大学更多>>
- 相关领域：金属学及工艺一般工业技术石油与天然气工程化学工程更多>>
- 9Cr-1Mo-V-Nb 耐热钢焊接接头组织分析被引量：15
- 1998年
- 文章分析了９Ｃｒ－１Ｍｏ－Ｖ－Ｎｂ与几种常用耐热钢焊接接头的显微组织，表明试验的各种焊接接头的机械性能良好．各焊接接头回火后焊缝区的显微组织均为回火马氏体，这与９Ｃｒ－１Ｍｏ－Ｖ－Ｎｂ钢正火回火态的显微组织相类似，但晶粒相对粗大．９Ｃｒ－１Ｍｏ－Ｖ－Ｎｂ同类钢焊接接头过热区显微组织为回火马氏体，局部地区有少量δ铁素体．９Ｃｒ－１Ｍｏ－Ｖ－Ｎｂ钢与合金元素较低的异类钢焊接接头过热区的晶粒长大程度较同类钢为甚，碳化物聚集长大较显著．
- 郭大展李汾兰朱蕊花佟正
- 关键词：耐热钢焊接接头显微组织
- Fe-Cr-W-V-C合金中{225}_f马氏体的形核位置被引量：1
- 1989年
- 本文应用光学金相显微术研究了Fe-Cr-W-V-C合金中{225}_f马氏体的形核位置。观察确定,除奥氏体的晶粒界是马氏体的形核位置以外,奥氏体的孪晶界和亚晶界也是马氏体的优先形核的位置。估计了马氏体的惯习面。
- 刘禹门李汾兰
- 关键词：马氏体合金形核
- 延迟焦化炉辐射管失效分析被引量：1
- 1996年
- 通过宏观和金相分析以及力学性能测试,分析了延迟焦化炉辐射管出现不同失效形式的原因。结果表明,严重短时超温服役是造成渗铝炉管发生高温蠕变失效的直接原因,而未渗铝炉管的实际服役温度比渗铝管低,但已远超过该钢抗氧化、腐蚀的最高温度,因而仅因严重氧化和腐蚀已足以导致管壁显著减薄而失效。
- 邵潭华周丽霞李汾兰李志俭沈燕
- 关键词：延迟焦化炉辐射管炼油厂
- Cr5Mo渗铝钢管渗层的相组成及其组织性能的研究被引量：2
- 1995年
- 介绍了Ｃｒ５Ｍｏ渗铝钢管渗层的相组成及其组织性能。其研究结果表明，渗铝后母材和焊接接头的组织和性能与渗铝前基本相同，但参层中的铝含量较高，且相组成以Ｆｅ＿２Ａｌ＿５为主，因而取代未渗铝管并用于炼油厂延迟焦化炉辐射管是完全可能的。
- 邵潭华李汾兰李志俭沈燕
- 关键词：渗铝钢管渗层相组成炉管炼油厂
- 西德ＮＲ１４１６大型农压机活塞断裂分析
- 张平生蔡和平李汾兰
- 关键词：空气压缩机活塞材料力学性质断口金相
- 氮化硅陶瓷冲蚀磨损特性研究被引量：3
- 1995年
- 对Ｓｉ３Ｎ４陶瓷进行冲蚀磨损和断裂韧性测定，对磨损表面和断口进行扫描电镜观察。结果表明：压痕断裂是热压烧结Ｓｉ３Ｎ４产生冲蚀的控制机制；Ｓｉ３Ｎ４的冲蚀率ＥＶ与断裂韧性ＫＩＣ有强烈的依赖关系，随ＫＩＣ的增高冲蚀抗力迅速增高，即ＥＶ∝ＫＩＣ＾ｎ，ｎ值变动于－７．０￣－４．４之间；依磨粒硬度ＨＥ和Ｓｉ３Ｎ４硬度Ｈ的比值和ＫＩＣ的大小可以评价Ｓｉ３Ｎ４陶瓷的抗冲蚀特性；
- 郭大展王良建李汾兰
- 关键词：氮化硅陶瓷磨损韧性陶瓷
- 国产9Cr-1Mo-V-Nb耐热钢的显微组织分析被引量：3
- 1996年
- 运用光学显微镜和透射电子显微镜分析研究国产9Cr-1Mo-V-Nb耐热钢1040℃正火及随后780℃回火态的显微组织。结果表明,正火态的显微组织为典型的低碳板条马氏体,其弥散细小析出物为M_(23)C_6型碳化铬和MC型碳化钒,经回火后板条马氏体粗化,位错密度下降,孪晶消失,马氏体再结晶开始进行,局部有亚胞形成,但板条的特征依然存在。认为由于合金碳化物聚集长大速度较慢以及Cr、Mo通过固溶强化提高原子间结合力,使原子扩散的激活能升高,推迟其回复和再结晶的过程,从而使回火抗力增长,这种组织结构的稳定性非常有利于高温蠕变性能的改善。
- 李汾兰郭大展佟正
- 关键词：耐热钢显微组织
- 25工字梁的综合机械性能
- 1989年
- 一、引言工字梁作为常用型材,出厂时一般按标准仅作拉伸强度和冲击韧性试验。至于特别的性能则由使用者另行检验。某单位进口一批25工字梁,缺少基本性能数据。我们对材料进行了拉伸、一次室温及低温冲击、小能量多次冲击、冲击磨损等多项试验,取得了可供其他部门参考的性能数据。二、试验过程和结果 1.25工字梁的规格及成分工字梁的高度×腰厚×腿宽为250×125×10/19mm。其化学成分为0.12％C、0.16％Si、0.43％Mn、0.031％P、0.038％S。 2.取样步位及机加工在两腿宽及腰部各自取样。
- 李荫松李汾兰邓春枝赵国枫
- 关键词：工字梁机械性能
- 叶片多源疲劳断裂分析
- 1997年
- 用金相、电镜、能谱仪等手段对叶片多源疲劳断裂进行了分析.结果表明,Cr的分布不匀易萌生疲劳裂纹,从而导致叶片的腐蚀疲劳断裂.提出了改进措施.
- 李汾兰朱蕊花曹淑珍胡志忠
- 关键词：汽轮机叶片
