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曹富荣: 作品数：66 被引量：380H指数：11; 供职机构：东北大学更多>>; 发文基金：国家自然科学基金中央高校基本科研业务费专项资金国家重点基础研究发展计划更多>>; 相关领域：金属学及工艺一般工业技术冶金工程电气工程更多>>

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Flow instability criteria in processing map of superalloy GH79被引量：4: 2012年; Hot compression tests were conducted on a Gleeble-1500D thermal simulating tester.Based on the deformation behavior and microstructural evolution of superalloy GH79,different types of instability criteria of PRASAD,GEGEL,MALAS,MURTY and SEMIATIN were compared,and the physical significance of parameters was analyzed.Meanwhile,the processing maps with different instability criteria were obtained.It is shown that instability did not occur when average power dissipation rate was larger than 60%in the temperature range of 900-930°C and 960-1080°C,corresponding to the strain rate range of 5×10 -4 -1.8×10 -1 s -1 and 5×10 -4 -1.5×10 -1 s -1 ,respectively.The two domains are appropriate for the processing deformation of superalloy GH79.; 周舸丁桦曹富荣韩寅奔张北江

Ti-6Al-4V合金超塑性变形中的组织演变及变形机制被引量：22: 2007年; 920℃、应变速率为1×10-3和2×10-4 s-1时,对不同初始晶粒尺寸(2.6、6.5和16.2μm)的Ti-6Al-4V合金进行超塑性拉伸变形。采用光学显微镜、透射电镜观察变形后的显微组织。结果表明,初始晶粒尺寸的不同对超塑性变形中的组织演变及变形机制有着显著的影响。拉伸变形中晶粒明显粗化,变形诱发晶粒长大是超塑性变形组织的重要特征之一;随着变形程度的增大,应变诱发的晶粒长大显著增大,并且远大于静态长大的增幅。对于细晶粒材料(2.6和6.5μm),位错运动协调的界面滑动是其变形的主要机制。而对于晶粒较粗的材料(16.2μm),超塑变形机制是晶界滑动与晶内位错运动的共同作用。随着晶粒尺寸的增大,以晶界滑动为主的变形方式逐渐转向以晶内位错运动为主。; 赵文娟丁桦曹富荣侯红亮李志强; 关键词：TI-6AL-4V合金超塑性变形晶粒尺寸晶粒长大

检查高纯铝中位错腐蚀坑的新方法被引量：1: 1996年; 利用位错处能量高,优先腐蚀而出现露头的特点,可以在材料表层显示出位错腐蚀坑形貌,进而研究位错坑的数量、大小、形状与性能之间的关系.它是研究退火材料(位错密度<10^((-6)cm^(-2))表层特点的重要方法.高纯铝是制备电极用箔、印刷电路等电子工业用的功能材料.其表层位错特征与其电学性能密切相关,研究过程中经常要测出位错坑的大小、形状和数量,从而在制取材料的方法上采取措施提高材料性能.然而检查高纯铝中位错坑的具体方法在文献资料中,介绍出来的仅仅是一鲜半爪的信息.我们在研究工作中,摸索出一种既实用又快捷的新方法,现介绍如下.; 曹富荣温景林崔建忠; 关键词：高纯铝铝

Al-Ti-C晶粒细化剂的形核与衰减机理研究被引量：14: 2005年; 通过SEM、XRD、EPA等分析手段,研究了液固反应法制备的AlTiC晶粒细化剂中间合金的组织特征,并结合热力学分析探讨了TiC粒子的形核与衰减机制。试验结果表明:TiC的形核机理是Ti原子以某种机制扩散至TiC粒子的表面形成富Ti层,并接近TiAl3的成分,在凝固过程中TiAl3与周围Al液发生包晶反应形成αAl;保温过程由于C从TiC向Al熔体中的扩散,使其稳定性降低及TiC向Al4C3转化,使αAl晶格失配是细化效果衰减的主要原因。; 李英龙陈彦博曹富荣温景林

超轻Mg-8Li合金超塑性力学性能的研究被引量：23: 1997年; 研究了超轻Ｍｇ－８Ｌｉ合金的高温超塑力学性能。实验表明，在变形温度５７３Ｋ，应变速率５ｘｌ０－４Ｓ－１的条件下内获得最大延伸率９６０％。从对数真应力－真应变速率曲线得到的应变速率敏感性指数为０．６４。该值表明在Ｍｇ－８Ｌｉ合金中发生了晶界滑移为主要变形机制的高温变形过程。; 曹富荣崔建忠; 关键词：镁锂合金超塑性力学性能

半固态合金强流变轧制单位轧制压力分布的数学模型和理论研究被引量：3: 2011年; 建立了半固态合金强流变轧制过程封闭矩形孔型中单位轧制压力分布的数学模型,并以AZ91D镁合金为例,通过计算研究了轧制带材厚度、带材宽度和轧辊半径对单位轧制压力分布的影响规律.结果表明,强流变轧制带材的厚度越小,宽度越窄,单位轧制压力峰值越大,平均单位轧制压力也越大;随着带材厚度减小,单位轧制压力峰值向出口移动,而随着带材宽度减小,单位轧制压力峰值向入口移动;随着轧辊半径增大,单位轧制压力的峰值和平均轧制压力都增大,峰值逐渐向出口偏移.; 黄红乾曹富荣管仁国赵占勇邢振环; 关键词：半固态孔型轧制数学模型 AZ91D

线性回归法建立Ti6Al4V合金超塑变形本构关系被引量：2: 2008年; 材料的本构关系是描述材料变形的基本信息，是联系材料塑性变形过程中流动应力和变形工艺参数的桥梁．本文通过在Gleeblel500热模拟试验机上，在温度860—950℃、应变速率0．0005—0．05s^-1范围内对Ti6A14V（w[Al]：6％，w[V]=4％）合金进行超塑性等温压缩变形试验，分析了压缩变形过程中的变形行为．结果表明，Ti6M4V合金在超塑性压缩变形中，随着温度的升高或应变速率的降低，材料的流变应力显著降低，动态再结晶是其主要的软化机制．在实验数据的基础上采用多元线性回归方法建立了反映流动应力与各影响因素间关系的本构方程．; 赵文娟张亚玲丁桦曹富荣王耀奇; 关键词：TI6A14V合金超塑性本构关系

双相镁锂合金含位错的高温变形机理图理论预报被引量：1: 2008年; 鉴于超塑性和蠕变变形中存在大量位错的实验事实，将晶粒内部平均位错数量引入到Ruano-Wadsworth-Sherby归一化的晶粒尺寸-应力的变形机理图中，以双相Mg-8．42Li合金为例获得了包含位错数的归一化晶粒尺寸和应力的新型变形机理图．归一化晶粒、应力实验数据和计算的位错数与变形机理图对照，表明双相镁锂合金在423～623K低应变速率下主要的变形机理为晶格扩散控制的晶界滑移．含位错的变形机理图建立了塑性应力、晶粒尺寸及位错数量之间的定量联系，预报了该合金在423—623K条件下的位错特征．; 曹富荣丁桦李英龙赵文娟郭营利崔建忠; 关键词：超塑性蠕变镁锂合金晶粒位错

变形机理图的研究进展及发展趋势: 2011年; 变形机理图又称为塑性变形的相图,它对材料变形过程的预报对于材料成形科学基础研究具有重要的意义。文中分别对Ashby、Langdon-Mohamed、Ruano-Wadsworth-Sherby、含位错数量的R-W-S变形机理图的构建方法、使用条件及特点进行了介绍。为变形机理图在实际生产中的应用提供了理论基础。; 周舸曹富荣丁桦; 关键词：ASHBY

Al-Ti-C晶粒细化剂的细化机理试验研究被引量：4: 2005年; 通过SEM分析手段,研究了液固反应法制备的Al-Ti-C晶粒细化剂的组织特征,并通过不同Ti/C的Al-Ti-C晶粒细化剂的细化效果比较,确定Al-Ti-C合金的最佳成分范围;分析了Al熔体凝固过程的形核过冷度、以及α-Al形核与长大驱动力,探讨了凝固过程中α-Al细化机制。结果表明:细化效果决定于TiC的数量、形核活性及晶粒生长限制因子的综合作用。; 李英龙曹富荣石路温景林

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