国家自然科学基金(51075205)
- 作品数：13 被引量：52H指数：5
- 相关作者：沈以赴杨宗辉丁润东胡永志郭燕更多>>
- 相关机构：南京航空航天大学南京工程学院江苏科技大学更多>>
- 发文基金：国家自然科学基金江苏省自然科学基金江苏科技大学先进焊接技术省级重点实验室开放研究基金更多>>
- 相关领域：金属学及工艺一般工业技术冶金工程更多>>
- Cu/W-Ni-Co/Ni多中间层的钨/钢扩散连接被引量：1
- 2015年
- 采用铜箔/90W-5Ni-5Co(质量分数,%)混合粉末/镍箔复合中间层,在加压5 MPa、连接温度1120℃、保温60 min的工艺条件下,对纯钨(W)和0Cr13Al钢进行了连接。利用SEM、EDS、电子万能试验机及水淬热震实验等手段研究了接头的微观组织、成分分布、断口特征、力学性能及抗热震性能。结果表明,连接接头由钨母材、Cu-Ni-Co合金层、钨基高密度合金层、镍层、钢母材5部分组成。接头中的钨基高密度合金层由90W-5Ni-5Co混合粉末固相烧结生成,其Ni-Co粘结相和钨颗粒相冶金结合且分布均匀。钨基高密度合金层与钨母材以瞬间液相扩散连接机制实现了良好结合。接头剪切强度达到286 MPa,断裂均发生在钨基高密度合金层/镍层结合区域,断口形貌呈现为韧性断裂。经过60次700℃至室温的水淬热震测试,接头无裂纹出现。
- 杨宗辉沈以赴初雅杰徐振钦
- 关键词：钨热震
- 机械合金化制备Ti-Cu非晶涂层被引量：8
- 2012年
- 对Ti6Al4V(TC4)合金表面进行机械合金化处理,在Ti6Al4V表面制备Ti-Cu非晶涂层。利用SEM、EDX和XRD等检测手段对涂层的显微组织与物相成分进行分析,通过摩擦磨损试验、显微硬度测试和划痕试验分别对涂层截面的显微硬度、涂层的摩擦耐磨性能及结合强度进行分析测试。分析结果表明:适当延长球磨时间可提高涂层的非晶化程度和致密度;当球磨时间达到11 h时,涂层最为致密,涂层厚度为40μm,且此时涂层与基体之间发生元素互扩散而形成冶金结合;涂层截面的显微硬度呈梯度变化,涂层的显微硬度最大值达593 HV0.1;涂层的摩擦因数和磨损量均较TC4基体的有显著减小,球磨11 h后,涂层的摩擦因数为0.18,磨损量为0.8 mg;涂层的结合强度亦随着球磨时间的延长而增加,球磨11 h后,涂层结合强度为44.6 N。
- 丁润东沈以赴李博胡永志郭燕
- 关键词：机械合金化显微硬度
- 机械合金化制备Ti-Al非晶复合涂层及其性能研究被引量：2
- 2012年
- 采用机械合金化技术于TC4(Ti6Al4V)基体表面成功制备出Ti-Al非晶复合涂层。利用XRD、SEM、EDX等检测手段对涂层的物相组成与显微形貌进行分析,并研究了基体与涂层的显微硬度及摩擦磨损性能。结果表明,随着球磨时间的增加,涂层的厚度有效增加,组织更加均匀、致密;当球磨时间为6h时,基体表面形成了Ti-Al非晶复合涂层,厚度约185μm,其硬度最大值为HV0.1425,超过基体硬度平均值的两倍;球磨6h所得涂层的摩擦因数有效降低,可使TC4材料的耐磨性显著提高。
- 胡永志沈以赴李博丁润东郭燕
- 关键词：机械合金化
- 机械合金化制备Al-Al_2O_3-ZrO_2-Y_2O_3复合涂层及其性能研究被引量：1
- 2012年
- 通过机械合金化在室温下于304不锈钢表面成功制得Al-Al2O3-ZrO2-Y2O3复合涂层。通过相关实验分析了复合涂层的组织形貌、显微硬度及高温氧化性能。结果表明:随着球磨时间的增加,涂层厚度先增加后减小;当球磨时间为8h时,涂层最为致密,平均厚度约为200μm;当球磨时间为14h时,涂层部分剥落,涂层厚度减小。涂层的显微硬度明显高于基体,且从表层到基体呈梯度下降,最高显微硬度值达HV0.1525,为基体硬度的2倍多。Al-Al2O3-ZrO2-Y2O3复合涂层的抗高温氧化性能良好。
- 郭燕沈以赴李博丁润东胡永志
- 关键词：机械合金化高能球磨显微硬度高温氧化
- 机械合金化制备NiAl涂层的研究被引量：3
- 2012年
- 采用机械合金化技术,低温下在碳钢表面制备了NiAl涂层。利用XRD、SEM、EDS、显微硬度和电化学腐蚀实验等测试技术分析了不同球磨时间下涂层的组织结构和性能。结果表明,随着球磨时间的增加,涂层厚度增加,涂层组织更加均匀、致密。球磨时间为2h时,涂层厚度达到约120μm,形成了NiAl金属间化合物,涂层的硬度HV0.1显著提高,达到4730MPa,是基体的2倍多。电化学实验结果表明,涂层有效的增强了基体的耐腐蚀性能。
- 张敏李玉芳郭建亭沈以赴
- 关键词：机械合金化NIAL涂层耐腐蚀
- 钨/316L不锈钢的瞬间液相扩散连接被引量：11
- 2012年
- 采用Cu-5Ni（质量分数，％）合金箔为中间层，在加压15MPa、连接温度1120℃、保温10～360min的工艺条件下对纯钨／316L不锈钢进行瞬间液相扩散连接。利用OM、SEM、EDS和电子万能试验机等研究接头的微观组织、成分分布、力学性能及断口特征。结果表明：保温10和30min对应的接头组织由分界明显的富铁层和富铜层两层构成；保温时间增至180min时，接头组织中的富铜层变薄、变分散，而富铁层则变厚、且局部和不锈钢奥氏体晶粒粘接；当保温时间达到360min后，接头区和不锈钢母材较好地实现了组织与成分均匀化，钨母材中则形成2～3μm厚的Cr、Fe元素扩散带，接头抗剪强度达到213MPa，断裂失效主要发生在钨母材中。
- 杨宗辉沈以赴李晓泉孟氢钡
- 关键词：钨不锈钢瞬间液相扩散连接抗剪强度
- 自生成钨基高密度合金中间层的钨/钢真空扩散连接被引量：9
- 2013年
- 采用90W-6Mn-4Ni(质量分数)混合粉末/镍箔复合中间层,在加压5 MPa、连接温度1 100℃、保温10 min、30 min、60 min及120 min的工艺条件下,对纯钨(W)和0Cr13钢进行真空扩散连接。利用扫描电镜、能谱仪和电子万能试验机等手段研究接头的微观组织、成分分布、力学性能及断口特征。结果表明,连接接头均由钨母材/钨基高密度合金层/镍/钢母材组成。接头中的钨基高密度合金层由90W-6Mn-4Ni混合粉末液相烧结生成,其富Mn-Ni黏结相和钨颗粒相冶金结合且分布均匀,保温时间对该层的组织形态无明显影响。钨基高密度合金层与钨母材以加压钎焊机制实现了良好结合。接头抗剪强度为202～217 MPa时,断裂均发生在连接界面两侧的钨母材和钨基高密度合金层中,前者断口为典型的解理脆断,后者断口为钨颗粒相的W-W界面分离断裂及黏结相的韧性断裂。
- 杨宗辉沈以赴李晓泉
- 关键词：钨抗剪强度
- W-(Ni-Cr-Fe-Si-B)混合粉末中间层真空扩散钎焊连接钨与钢被引量：3
- 2017年
- 以高能球磨态90W-10(Ni-Cr-Fe-Si-B)(质量分数,%)混合粉末为钎料中间层,分别采用1000、1050和1100℃,均保温60 min并加压5 MPa的工艺参数,对纯钨(W)和0Cr13Al钢进行真空扩散钎焊连接。利用激光粒度分析仪、SEM、EDS和电子万能试验机等研究混合粉末形态、接头的微观组织、成分、力学性能及断口特征。结果表明:接头中的混合粉末中间层通过液相烧结过程,实现钨与钢的扩散钎焊连接,并在接头中生成均匀致密的钨基高密度合金层。高能球磨制备混合粉末对钨基高密度合金层压力下的均匀化与致密化生成具有关键作用。连接温度越高,钨基高密度合金层的液相烧结组织特征越明显。钨/钢接头剪切强度在125~130 MPa之间,断裂均发生在钨基高密度合金层/钨母材的结合区,断口主要呈现为钨母材的脆性沿晶断裂和钨基高密度合金层粘结相与钨颗粒相的韧性脱离断裂。
- 杨宗辉沈以赴初雅杰李晓泉
- 关键词：钨中间层钎焊
- 机械合金化法制备Ti-Al非晶复合涂层被引量：11
- 2013年
- 在室温条件下,采用机械合金化法在Ti6Al4V(TC4)表面制备Ti-Al非晶复合涂层,利用XRD、SEM、EDS及显微硬度测试等手段对涂层的表面物相、截面微观形貌、区域化学成分及显微硬度梯度进行分析。研究表明,涂层的形成经历了一个反复的'冷焊—变形—断裂'过程,涂层厚度的变化规律与球磨时间存在一定的关系,随着时间的延长,涂层厚度先增加后减小最后趋于稳定。当球磨转速为400r/min、时间为12h时,可形成厚度约为200μm且组织致密的Ti-Al非晶复合涂层;涂层最大维氏硬度达5800MPa,约为基体硬度的3倍;利用X射线衍射强度比较法测量涂层中非晶相的相对含量,得出球磨6h时非晶相相对含量为49.53%,12h后相对含量达96.35%。
- 胡永志沈以赴李博丁润东郭燕
- 关键词：机械合金化涂层非晶
- 机械合金化法制备碳钢管内壁NiCrAlY涂层及激光重熔被引量：4
- 2011年
- 利用行星球磨原理,以NiCrAlY粉末为原料,采用机械合金化(MA)工艺在碳钢管状零件内壁制得NiCrAlY合金涂层,并利用CO2激光器对涂层进行激光重熔处理。采用X射线衍射分析(XRD)、扫描电镜分析(SEM)、能谱分析(EDS)及维氏硬度试验研究了激光重熔前后涂层的显微组织及性能变化。结果表明,在球磨转速为400 r/min,球磨时间为10 h的工艺条件下,在零件内表面形成结合性较好的涂层,其厚度约为40μm;激光重熔后,其组织结构更均匀致密。
- 沈以赴唐忠婷冯晓梅
- 关键词：NICRALY机械合金化激光重熔涂层
