国家自然科学基金(50906048)
- 作品数：11 被引量：47H指数：6
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- 泡沫金属对含油制冷剂管内流动沸腾换热特性的影响被引量：4
- 2012年
- 实验研究了制冷剂-润滑油混合流体在内嵌泡沫金属圆管内流动沸腾的换热特性。泡沫金属为10ppi、90%孔隙率;制冷剂为R410A,润滑油为VG68,油浓度为0～5%。实验结果表明:纯制冷剂工况下,泡沫金属强化流动沸腾换热系数,换热系数提高30%～120%;含油工况下,泡沫金属只强化流动沸腾换热系数20%以下,在低质流密度或者高质流密度的高干度情况下出现恶化换热的情况。润滑油总是恶化制冷剂在内嵌泡沫金属圆管内流动沸腾的换热系数,换热系数最多恶化71%,且在低质流密度下对换热的恶化比在高质流密度工况下严重。
- 胡海涛朱禹孙硕丁国良庄大伟景尧龙
- 关键词：泡沫金属制冷剂润滑油换热
- 高浓度润滑油对泡沫金属池沸腾特性的影响被引量：4
- 2011年
- 实验研究了高油浓度的制冷剂/油混合物在泡沫金属加热表面池沸腾换热特性。使用三种泡沫铜作为加热表面,其参数分别为10ppi/90%孔隙率、10 ppi/95%孔隙率和30 ppi/98%孔隙率,厚度均为10 mm。制冷剂为R113,润滑油为VG68,油浓度为0%～40%。实验结果表明,泡沫金属总是强化池沸腾换热,换热系数最多提高450%;润滑油恶化制冷剂在泡沫金属加热表面池沸腾换热,换热系数最多降低90%。开发了高油浓度的制冷剂/油混合物在泡沫金属加热表面池沸腾换热关联式,预测值与95%的实验值误差在±30%以内。
- 胡海涛朱禹丁国良彭浩庄大伟
- 关键词：泡沫金属池沸腾制冷剂润滑油关联式
- 小管径强化管内R410A-油混合物流动沸腾阻力特性被引量：6
- 2010年
- 实验研究了环保制冷工质R410A-润滑油混合物在5 mm小管径内螺纹强化管内流动沸腾的摩擦压降特性.实验结果表明,对于纯制冷剂R410A,摩擦压降随着干度的增大先增大后减小,峰值出现在干度为0.7～0.8左右;R410A-油混合物的摩擦压降随油平均质量分数、干度和质流密度的增大而增大,当油平均质量分数从0增长到5%时,在干度为0.9的高干度工况下,摩擦压降最大可增加120%.R410A-油混合物在5 mm强化管内流动沸腾的摩擦压降与7 mm强化管的相比约增大10%～30%;用已有的7 mm强化管的压降关联式预测5 mm强化管的压降时,误差为±40%.以R410A-油混合物在7和5 mm强化管内摩擦压降的实验值为基础,建立了基于混合物物性的R410A-油混合物在不同管径强化管内的摩擦压降关联式.该关联式的预测值与95%的实验值误差在±20%以内.
- 胡海涛黄翔超丁国良邓斌高屹峰
- 关键词：R410A强化管小管径压降关联式
- 润滑油对小管径强化管内R410A流动冷凝压降特性的影响被引量：7
- 2012年
- 对环保制冷工质R410A与润滑油混合物在4mm小管径内螺纹强化管内流动冷凝的压降特性进行了实验研究,分析了润滑油对流动冷凝摩擦压降的影响.结果表明,在干度小于0.6时,润滑油会减小R410A在4mm强化管内的冷凝摩擦压降,最大可减小12%;而在干度大于0.6时,润滑油会增大R410A在4mm强化管内的冷凝摩擦压降,最大可增加13%.结合已有文献中的数据,基于混合物性建立了适用于R410A-油混合物在小管径强化管内流动冷凝的压降关联式,关联式预测值与94%的实验值误差在±30%以内.
- 胡海涛黄翔超丁国良邓斌郑永新高屹峰宋吉
- 关键词：强化管冷凝压降R410A
- 泡沫金属管内含油制冷剂流动沸腾的压降特性被引量：4
- 2014年
- 实验研究了含油制冷剂在泡沫金属换热管内流动沸腾的压降特性。实验流体为R410A和VG68油的混合物,油浓度范围为0~5%;泡沫金属结构分别为5PPI和10PPI,孔隙率为95%。实验结果表明:随着油浓度和泡沫金属PPI的增大,压降逐渐增加;管壁附近存在不完整的泡沫金属单元,减小了流体扰动,从而导致压降减小;随着管径的减小,泡沫金属内的压降减小,此变化规律与已有常规光管或微肋管内的变化规律不同。基于实验数据开发了泡沫金属管内含油制冷剂流动沸腾的压降关联式,关联式能够预测不同管径泡沫金属内的压降特性。
- 胡海涛朱禹彭浩丁国良孙硕
- 关键词：泡沫金属制冷剂压降两相流关联式
- 润滑油对小管径光管内R410A流动沸腾流型及换热特性的影响被引量：8
- 2013年
- 实验研究了R410A-油混合物在5.0 mm光管内流动沸腾的流型及换热特性。实验结果表明,润滑油延迟流型向环状流和干涸流的转化,实验得出的流型与基于混合物性的流型图吻合较好;纯制冷剂R410A的换热系数随干度的增大先增大后减小,峰值出现在干度为0.7~0.8左右;对于R410A-油混合物,在干度小于0.6的工况下,油的存在总是增强换热,在干度为0.7时,换热系数随油浓度的增大先增加后减小;在干度大于0.8情况下,换热系数随油浓度和干度的增大迅速降低。在本文得出的5.0 mm光管实验数据和已有文献关于7.0 mm光管内的实验数据基础上,开发了基于流型和混合物性的流动沸腾换热关联式,新关联式可以很好地预测不同管径光管内的流动沸腾换热特性。
- 胡海涛丁国良邓斌郑永新高屹峰宋吉
- 关键词：R410A换热关联式
- 润滑油对R410A在小管径水平光管内流动冷凝摩擦压降的影响被引量：6
- 2010年
- 实验研究了润滑油对R410A在外径3、5 mm光管内流动冷凝摩擦压降的影响.研究表明,润滑油的存在减小了R410A在光管内的冷凝摩擦压降,R410A油-混合物的摩擦压降比纯R410A的摩擦压降最大下降了19%;润滑油降低冷凝摩擦压降的影响随着平均油浓度的增大而增大,而随着质流密度和干度的增大而减小.基于混合物性建立了适用于R410A-油混合物在小管径光管内流动冷凝的摩擦压降关联式,该关联式的预测值与实验值误差为-20%^+30%.
- 黄翔超胡海涛丁国良朱禹邓斌高屹峰
- 关键词：R410A润滑油冷凝关联式
- 含油制冷剂在泡沫金属圆管内流动沸腾的换热特性被引量：9
- 2013年
- 实验研究了填充泡沫金属的蚓管内制冷剂与润滑油混合物流动沸腾换热特性。实验对象为两根分别填充5PPI、90％孔隙率与IOPPI、90％孔隙率泡沫铜的圆管，以及相同管径的光管。实验工况为蒸发压力995kPa，质流密度为10～30kg／（m2．s），热流密度为3．1-9．3kW／m2，入口十度0．175--0．775，油浓度为0～5％。实验结果表明：纯制冷剂工况下，泡沫金属的存在强化流动沸腾换热，换热系数最多提高185％；含油工况下，泡沫金属强化换热的效果弱化；相同工况下，更小的孔径可以提高流动沸腾换热系数，相比5PPI泡沫金属的实验数据，10PPI的泡沫金属叮以使换热系数最多提高0．6倍。基于流型建直了填充泡沫金属的圆管内制冷剂与润滑油流动沸腾换热系数的预测模型，预测模型与98％的实验数据误差存±30％以内。
- 胡海涛朱禹丁国良孙硕
- 关键词：换热特性泡沫金属制冷剂润滑油
- 制冷剂/油在泡沫金属加热表面池沸腾换热特性被引量：8
- 2011年
- 实验研究了制冷剂/润滑油混合物在泡沫金属加热表面核态池沸腾的换热特性,分析了润滑油浓度和泡沫金属结构对池沸腾换热特性的影响。实验使用3种结构参数的泡沫金属作为加热表面,其参数分别为10ppi/90%孔隙率、10ppi/95%孔隙率和30ppi/98%孔隙率,厚度均为5mm。实验使用的制冷剂为R113,润滑油为VG68,润滑油浓度为0～5%。实验结果表明:泡沫金属的存在极大提高了制冷剂/油混合物的池沸腾传热系数,最多提高1.6倍;润滑油的存在恶化制冷剂在泡沫金属加热表面池沸腾的换热特性,传热系数最多降低15%;相比平加热面,润滑油对泡沫金属加热表面池沸腾换热恶化的程度低。基于混合物性,开发了制冷剂/油混合物在泡沫金属加热表面池沸腾换热关联式,预测值与95%的实验数据偏差在±10%之内。
- 朱禹胡海涛丁国良彭浩黄翔超庄大伟俞钧
- 关键词：泡沫金属池沸腾制冷剂润滑油关联式
- 泡沫金属对圆管内R410A流动沸腾压降特性的影响被引量：8
- 2012年
- 对填充泡沫金属的圆管中R410A流动沸腾的两相流压降特性进行了实验研究。实验对象为两根内径13.8mm,分别填充5PPI/95%孔隙率和10PPI/95%孔隙率的泡沫铜的圆管。实验工况涵盖:蒸发压力995kPa;质流密度30～90kg.m-2.s-1;热通量5.9～16.5kW.m-2;入口干度0.175～0.775。实验结果表明:泡沫金属显著增加制冷剂流动沸腾的压降,在入口干度为0.775,质流密度为90kg.m-2.s-1时,内嵌10PPI泡沫金属的圆管中的压降梯度达56kPa.m-1;泡沫金属PPI越大,压降增加越多,相同工况下内嵌10PPI泡沫金属圆管中制冷剂流动沸腾的压降是内嵌5PPI泡沫金属圆管中的压降的1.2倍左右。根据实验数据开发了适用于填充泡沫金属的内径13.8mm圆管中的流动沸腾的压降关联式,结果表明90%的预测值与实验值的偏差在±15%以内。
- 孙硕胡海涛丁国良朱禹
- 关键词：泡沫金属R410A压降关联式
