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热变形Ti-45Al-7Nb-0.3W合金的显微组织与力学性能被引量：7: 2018年; 采用金相显微镜(OM)、扫描电镜(SEM)、透射电镜(TEM)和拉伸试验研究热变形(锻造、轧制)Ti-45Al-7Nb-0.3W(原子分数/%,下同)合金的显微组织与力学性能。结果表明:铸态Ti-45Al-7Nb-0.3W合金为近层片组织,主要由α2/γ层片晶团及分布在层片晶团周围的少量γ相和β相组成,层片晶团平均尺寸为100μm;经热包套锻造后,层片晶团发生破碎、扭折,并且室温抗拉强度较铸态提高了77MPa,800℃抗拉强度提高了36MPa;该锻态合金经热包套轧制后,合金组织转变为细小的双态组织,平均晶粒尺寸为25μm,合金力学性能进一步提高,其中室温抗拉强度提高到603MPa,伸长率为1.0%,800℃抗拉强度提高到716MPa,伸长率为3.6%。; 范爱一李慧中梁霄鹏陈永辉齐叶龙; 关键词：TIAL合金包套锻造力学性能

Constitutive equation and processing map for hot compressed as-cast Ti-43Al-4Nb-1.4W-0.6B alloy被引量：5: 2013年; High temperature compressive deformation behaviors of as-cast Ti-43Al-4Nb-1.4W-0.6B alloy was investigated at temperatures ranging from 1323 K to 1473 K, and strain rates from 0.001 s-1 to 1 s-1. The results indicated that the true stress-true strain curves show a dynamic flow softening behavior. The flow curves after the friction and the temperature compensations were employed to develop constitutive equations. The effects of temperature and the strain rate on the deformation behavior were represented by Zener-Holloman exponential equation. The influence of strain was incorporated in the constitutive analysis by considering the effect of the strain on material constants by a five-order polynomial. A revised model was proposed to describe the relationships among the flow stress, strain rate and temperature and the predicted flow stress curves were in good agreement with experimental results. Appropriate deformation processing parameters were suggested based on the processing map which was constructed from friction and temperature corrected flow curves, determined as 1343 K, 0.02 s-1 and were successfully applied in the canned forging of billets to simulate industrial work condition.; 李建波刘咏王岩刘彬卢斌梁霄鹏

高Nb-TiAl基合金板材的微观组织与力学性能: 2016年; 采用金相显微镜（OM）、扫描电子显微镜（SEM）、X射线衍射仪（XRD）和力学拉伸试验等方法对粉末冶金Ti-45Al-7Nb-0.3W合金板材的微观组织以及力学性能进行了研究.结果表明,热等静压态合金的组织为近γ组织,其织构强度呈随机分布;轧态合金的组织为双态组织,板材中存在较强的{ 100}＜010＞立方织构和较弱的{110} ＜112＞黄铜型织构;室温下,不同拉伸方向上该高Nb-TiAl合金板材的屈服强度在708 ～ 725 MPa之间,延伸率均不到1％;高温条件下,随温度的升高,合金板材的强度逐渐降低,延伸率逐渐升高,最高为15.6％,其塑脆性转变温度在800～850℃之间;粉末冶金Ti-45Al-7Nb-0.3W合金板材的力学性能呈现出相对较弱的各向异性,可以归因于{100}＜010＞立方织构.; 陈永辉李慧中梁霄鹏范爱一姚三成刘超; 关键词：织构力学性能

Nb含量对TiAl合金铸态组织的影响被引量：5: 2014年; 利用金相显微镜(OM)、X射线衍射仪(XRD)和扫描电镜(SEM)及能谱分析(EDS)等测试方法研究Nb含量对铸造TiAl-xNb(x=1,3,5,7;原子分数,%)合金组织的影响。结果表明:Nb含量为1%时,TiAl-Nb合金铸锭组织主要为单相的γ组织;随Nb含量升高,合金组织主要为α2/γ层片组织;并在层片组织间存在2种偏析,分别是网状β相和γ相,合金的层片晶团平均尺寸逐渐增加,β相的体积分数逐渐升高;当合金中Nb的含量从1%增加到7%,层片晶团平均尺寸由89μm增加至190μm,β相的体积分数从1.9%增至12.9%;随合金中Nb含量增加,β相中Nb含量增加而Cr含量减少,γ相的偏析区域宽度变窄。; 蒋孟玲李慧中刘咏曾武梁霄鹏; 关键词：TIAL合金显微组织偏析

Ti-47Al-2Cr-2Nb-0.2W合金微观组织对其阻尼性能的影响被引量：2: 2014年; 通过金相显微镜(OM)、扫描电镜(SEM)和动态热机械分析仪(DMAQ800)等分析手段研究粉末冶金法制备的Ti-47Al-2Cr-2Nb-0.2W(原子分数,%)合金微观组织对其阻尼性能的影响。研究结果表明:Ti-47Al-2Cr-2Nb-0.2W合金初始组织为近γ组织,其阻尼性能最差,在振幅为100μm时,损耗因子仅为0.007;在1 330℃下保温15 min空冷可获得细小全层片组织,层片晶团的平均尺寸约为200μm,其损耗因子在振幅为100μm时达到0.012。随温度升高或保温时间延长,层片尺寸和晶团尺寸明显增大,合金阻尼性能下降,保温120 min时层片晶团的平均尺寸约为510μm,其损耗因子在振幅为100μm时为0.009。细小全层片的阻尼性能最好,而双态组织的阻尼性能介于近γ组织和细小全层片组织之间。; 曾武李慧中刘咏蒋孟玲梁霄鹏魏忠伟; 关键词：钛铝基合金显微组织阻尼性能

热处理工艺对热等静压Ti-47Al-2Cr-2Nb-0.2W合金显微组织的影响被引量：3: 2013年; 利用金相显微镜(OM)、扫描电镜(SEM)和透射电镜(TEM)研究热处理工艺对热等静压法制备的Ti-47Al-2Cr-2Nb-0.2W(原子分数,%)合金显微组织的影响。结果表明:热等静压态Ti-47Al-2Cr-2Nb-0.2W合金的原始组织为近γ组织,经1 335℃保温15 min炉冷处理后,得到均匀细小的全层片组织,层片晶团的平均尺寸约180μm。在高于1 335℃的温度下(保温15 min),或者保温时间大于15 min(温度为1 335℃)时晶团尺寸都明显增大,保温60 min时层片晶团的平均尺寸约为440μm。在1 335℃保温时间较短(15 min或30 min)时,全层片组织的层片晶团的边界形态呈锯齿状,保温时间大于60 min时,层片晶团的边界形态转变为直线状。合金经1 335℃保温15 min炉冷处理,得到锯齿状的层片晶团边界,其平均层片间距约为0.6μm;空冷得到直线状的层片晶团边界,层片间距较炉冷时小,平均层片间距约为0.3μm;先炉冷至1 250℃再空冷的冷却方式得到的层片晶团边界既有锯齿状,又有直线状。; 宋阳李慧中梁霄鹏刘咏张丹阳魏忠伟; 关键词：热等静压 TIAL基合金显微组织

TiAl基合金热轧板材的各向异性被引量：3: 2017年; 利用光学显微镜(OM)、扫描电子显微镜(SEM)、X射线衍射仪(XRD)和拉伸力学试验等方法对铸锭冶金Ti-45Al-7Nb-0.3W合金热轧板材力学性能的各向异性进行研究。结果表明:Ti-45Al-7Nb-0.3W合金热轧板材具有明显的力学性能各向异性,在室温条件下,沿轧制方向的屈服强度σ_(RD)为445 MPa,高于沿横向的屈服强度σ_(TD);在800℃条件下,σ_(RD)为522 MPa,低于σ_(TD)。织构和显微组织表明:经热轧变形后,板材中存在明显{100}<010>立方织构,即面心四方γ晶胞的c轴平行于横向;在轧制纵截面上,板材显微组织表现为拉长的γ晶粒和α_2/γ层片晶团;在横截面上,板材显微组织表现为等轴的γ晶粒和α_2/γ层片晶团。Ti-45Al-7Nb-0.3W合金热轧板材力学性能的各向异性是由织构和显微组织的差异所致。; 陈永辉肖泽一李慧中梁霄鹏范爱一齐叶龙刘咏; 关键词：TIAL基合金各向异性织构显微组织

热处理消除铸态TiAl基合金组织中的β(B2)相被引量：3: 2012年; 利用光学显微镜和扫描电镜,研究热处理对铸态Ti-43Al-4Nb-1.4W-0.6B-0.1Y合金及其在1 200℃锻造后的组织中β(B2)相偏析的影响。结果表明:在α+γ两相区保温适当时间,可减少铸态合金组织中的β(B2)相偏析,经1 250℃/6 h+AC(air cooling)热处理后,晶界处和片层内的β(B2)相偏析明显减少,但不能消除β(B2)相;经过热变形后,β(B2)相发生变形甚至被破碎,有利于β(B2)相在随后的热处理中消除;热处理后,合金中β(B2)相的含量与变形中的动态再结晶密切相关,高应变速率下β(B2)相动态再结晶不完全,在随后的热处理过程中,由于变形储能的作用更易消除β(B2)相。; 李建波刘咏王岩刘彬卢斌梁霄鹏刘延斌; 关键词：TIAL基合金形变热处理动态再结晶

热变形粉末冶金Ti-45Al-7Nb-0.3W合金热处理过程的组织演变被引量：2: 2014年; 对锻造态的粉末冶金Ti-45Al-7Nb-0.3W（摩尔分数，%）合金进行后续热处理，研究热处理时间和热处理温度对合金组织演变的影响，利用扫描电镜及透射电镜对合金显微组织进行观察。结果表明：在1230-1260℃温度区间热处理可消除锻造态合金的少量β相。在该温度区间进行等时热处理时，随着热处理温度的升高，α晶粒和γ晶粒迅速长大，γ相体积分数急剧减小，且α晶粒趋于等轴化。合金在1260℃进行等温热处理时，热处理时间由0.5 h延长至6 h，α晶粒和γ晶粒迅速长大，γ相体积分数降低，继续延长热处理时间，显微组织没有明显的变化。通过计算可知，1260℃下α晶粒尺寸的极限值约为0.54 Dγ/Vγ（Dγ为γ晶粒尺寸；Vγ为γ晶粒体积分数）。; 赵堃刘咏黄岚刘彬李建波梁霄鹏贺跃辉; 关键词：TIAL合金晶粒长大

TiAl合金包套锻造的数值模拟被引量：5: 2012年; 运用有限元软件Deform-3D对TiAl合金包套锻造过程进行数值模拟,分析不同包套厚度对TiAl合金坯料温度场、应力场及等效应变场分布规律的影响。通过力学计算得出了保证TiAl合金坯料和包套之间协调变形的包套厚度。模拟研究发现,包套厚度对TiAl合金坯料锻造过程有重要的影响。随着包套厚度的增加,坯料的温度标准差(SDT)和应变梯度均减小;而TiAl合金坯料和包套的接触面积及坯料受到的侧压力均增大。; 卢斌刘咏李建波; 关键词：TIAL合金包套锻造数值模拟

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