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应变速率对铸态Ti40阻燃钛合金热变形行为的影响被引量：2: 2011年; 利用热模拟试验机对铸态Ti40合金在950～1100℃、0.001～1.0s-1条件下进行热压缩试验,研究了应变速率对该合金流动应力和变形组织的影响。结果表明,流动应力随应变速率的增大而增大,不同温度和应变速率的真应力-真应变曲线呈稳态流动型。温度越低,发生动态再结晶的应变速率越小,且动态再结晶晶粒的体积分数和平均晶粒尺寸均随应变速率的减小而增大。在实验热力参数下的动态再结晶程度比较低,最大的体积分数在20%左右,再结晶晶粒的平均尺寸为19.2～47.0μm。从降低能耗和提高加工性能等角度考虑,在950～1000℃,应变速率以小于0.1s-1为宜;在1050℃附近,应变速率以小于1.0s-1为宜;在1100℃附近,应变速率以1.0～0.001s-1较适宜。; 徐东鲁世强李鑫舒小勇; 关键词：TI40合金应变速率流动应力

基于数理统计方法的TB6钛合金本构关系被引量：3: 2011年; 采用Thermecmaster-Z型热模拟试验机对TB6钛合金在800～1150℃、0.001～10s-1条件下进行等温恒应变速率压缩试验。通过分析TB6钛合金在不同热变形条件下的真应力-真应变曲线,并在综合考虑应变速率、变形温度和应变量对流动应力影响的基础上,建立了TB6钛合金的本构关系。误差分析表明,所建的本构关系具有较好的精度,能较好地反映TB6钛合金的热变形行为特征。; 廖建宇胡萌徐东鲁世强; 关键词：热变形流动应力本构关系

铸态TB6钛合金β相区热变形行为的研究被引量：6: 2010年; 采用Thermecmastor-Z型热模拟试验机对铸态TB6钛合金在真应变为0.92、变形温度为950~1100℃、应变速率为0.001~10 s-1的条件下进行等温恒应变速率压缩试验,研究了该合金在β单相区的热变形行为及变形机制。结果表明,该合金的流动应力曲线主要呈流动震荡和流动软化两种特征。在0.001~0.01 s-1时,流动曲线呈小幅度流动震荡;而在10 s-1时,流动曲线呈大幅度流动震荡;在0.1~1 s-1时,流动曲线呈流动软化特征。通过微观组织观察可知：当应变速率为0.001 s-1时的变形机制为动态再结晶;在0.01~1 s-1时的变形机制主要为动态回复;在10 s-1时的变形机制为局部流动。从细化组织和降低变形抗力方面考虑,应变速率以不超过0.1 s-1为宜。; 邱伟鲁世强欧阳德来黄旭雷力明; 关键词：热变形行为

A method for prediction of unstable deformation in hot forging process by simulation: 2013年; A method is proposed for prediction of the unstable deformation in hot forging process using both the determined thermomechnical parameter windows of the unstable deformation zones and finite element simulation. Taking Ti-6.5Al-3.5Mo-1.5Zr-0.3Si alloy as the testing material, the thermomechnical parameter windows of the unstable deformation zones for the Ti-alloy are integrated into a commercial finite element simulation software platform. The distribution and variation of the unstable deformation zones of the alloy in hot compression process are simulated and predicted using the tailor-made finite element codes in the finite element platform. The simulation results tally with the physical experiments and the proposed method for simulation and prediction of the unstable deformation is thus verified and its efficiency is validated.; 鲁世强李鑫王克鲁刘诗彪傅铭旺

导向辊位置角对Ti3Al基合金环轧过程影响规律的数值模拟研究被引量：1: 2012年; 导向辊位置角是环件轧制成形工艺的重要影响因素。采用数值模拟方法分析了不同导向辊位置角对Ti3Al基合金环件轧制过程的影响规律。研究结果表明:导向辊位置角60°、90°时,环件不同部位的变形不均匀;导向辊位置角75°时,变形较为均匀;导向辊位置角对芯辊最大轧制力的影响不大,但是随着导向辊位置角增大,轧制力波动的幅度变大。优化得出的最佳导向辊位置角为75°。; 赖秀东鲁世强王克鲁张小波; 关键词：TI3AL基合金环件轧制

胶接结构破坏模式及失效机理被引量：11: 2012年; 以航空航天领域应用较为广泛的胶接结构为研究对象,以板-板胶接的拉伸剪切强度为评估指标,通过加速湿热老化试验对胶接结构的破坏模式和失效机理进行了研究。结果表明:胶接结构的断裂性质为韧性断裂,且随着老化时间的增加,其破坏模式为由内聚破坏向内聚破坏+界面破坏转变。在湿热老化试验前期,温度对拉伸剪切试样性能起主要作用,在老化后期,湿度起主导作用。; 马海全王倩妮钱雷陶春虎刘新灵; 关键词：破坏模式

铸态Ti40阻燃钛合金高温变形特性: 2012年; 在热模拟试验机上对铸态Ti40合金在950～1100℃、应变速率0.001～1.0 s-1范围内进行了热压缩实验,并基于动态材料模型理论建立了该合金的加工图,通过分析加工图和观察变形组织,研究了该合金的高温变形特性。结果表明,该合金加工图上失稳区范围为950～1040℃、0.1～1.0 s-1,功率耗散效率η值最小,为0.16～0.35,易出现局部流动现象。加工图上有两个η峰值区,范围分别为1070～1100℃、0.1～1.0 s-1和1000～1100℃、0.001～0.02 s-1,η值分别达到局部最大和整个加工图最大,分别为0.42～0.68和0.44～0.76,对应的变形特性均为动态再结晶,二者是优化的加工区。加工图上除失稳区和η峰值区以外,其它区域的η值为0.36～0.44,介于失稳区和峰值区的η值之间,是热变形时可选的区域。; 李鑫鲁世强王克鲁曹京霞黄旭; 关键词：热压缩加工图

Ti40阻燃钛合金高温变形本构关系研究被引量：5: 2011年; 利用Gleeble热模拟机对Ti40合金在变形温度为950~1100℃、应变速率为0.001~1 s-1范围内进行了等温恒应变速率压缩实验。通过分析真应力-真应变曲线,研究了热力参数对流动应力的影响规律,并建立了Ti40合金的本构关系。误差分析表明,该本构方程具有很高的精度,可用于指导Ti40合金热加工工艺制定,并可用于Ti40合金热变形过程的有限元模拟。; 胡萌鲁世强李鑫黄旭曹京霞; 关键词：TI40合金流动应力热加工工艺

铸态TB6钛合金β热变形中的动态再结晶行为被引量：4: 2012年; 利用Thermecmaster-Z型热模拟试验机在β相区对铸态TB6钛合金进行了热压缩试验,并对其动态再结晶行为进行了研究。结果表明,合金在β热变形过程中主要存在两类形核位置:原始β晶界附近及β晶粒内部,相应地存在两类动态再结晶机制:不连续动态再结晶和连续动态再结晶。在较高应变速率(≥0.01s-1)时,以不连续动态再结晶机制为主,但动态再结晶发生的程度较低,不能通过此机制使组织获得明显细化;在低应变速率(≤0.001s-1)和高变形温度(≥950℃)时,以连续动态再结晶机制为主。此时,合金动态再结晶晶粒直接由亚晶转变而成,组织均匀、细小。; 欧阳德来鲁世强丘伟黄旭雷力明; 关键词：动态再结晶

锻造工艺对7A09铝合金锻件晶粒组织的影响被引量：4: 2012年; 采用7A09铝合金过热处理工艺实验,研究其过热显微组织形态;采用4种锻造温度(440、460、480、500℃)对应3种变形程度ε(45%、68.3%、76.7%)进行了锻造实验,分析了锻造温度和变形程度对锻后晶粒组织的影响。过热处理工艺实验研究表明,随着加热温度的升高、保温时间的延长,晶粒变大;在加热温度440℃保温时间6 h后锻件的显微组织图上出现了织构组织,在加热温度500℃保温时间10 h后过烧现象明显;锻造工艺实验研究表明,获得锻后晶粒细小组织的最佳锻造工艺参数是锻造温度440℃和变形程度76.7%。; 黄映霞; 关键词：7A09铝合金锻造工艺过热显微组织

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国家自然科学基金(51005112)

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