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大应变热轧喷射成形高镁铝合金的微观结构及力学性能被引量：13: 2017年; 基于常规热轧工艺对喷射成形高镁铝合金挤压坯进行单道次大应变热轧变形,采用透射电镜(TEM)、扫描电镜电子背散射成像技术(EBSD)和X衍射(XRD)方法来分析合金微观结构,并对比研究合金的力学性能。结果表明:喷射成形高镁铝合金在热轧变形过程中,随着变形程度的增大,位错密度显著增大,位错胞、非平衡小角度晶界(LAGB)及亚晶显著增多;当热轧变形80%时,高位错密度晶粒中的小角度晶界转变为大角度晶界(HAGB),亚微米级动态再结晶晶粒大量形成,晶粒组织显著细化,合金的室温拉伸强度和伸长率分别为619 MPa和19.8%。喷射成形高镁铝合金大应变热轧变形过程中的主要强化机制是细晶强化、位错强化和固溶强化,对变形80%合金屈服强度的贡献值分别为120 MPa、208 MPa和158 MPa,共占总强度值的94.4%。; 范才河严红革彭英彪周伟周兴灵; 关键词：AL-MG合金显微组织力学性能

分散剂及MgO添加量对DDC-Al_2O_3陶瓷显微组织的影响: 2017年; 采用直接凝固注模成型法(direct coagulation casting,DCC)中Mg^(2+)体系,制备高致密度、高强度的Al2O3陶瓷坯体,对比分析了不同分散剂及MgO添加量对Al_2O_3陶瓷物理及力学性能的影响。结果表明,固相含量为55%的Al_2O_3陶瓷生坯强度为207kPa,此时生坯具有足够的脱模强度;当分散剂浓度为1.2%时,Al_2O_3浆料粘度达到最小值,为65mPa·s,低粘度浆料有利于真空搅拌除气,且非常适合于注模操作。当MgO添加量为0.3%时,生坯最短凝固时间为170min,且生坯烧结后密度达到3.93g/cm^3,其密度为理论密度的99%。; 胡泽艺丁燕鸿银锐明李礼范才河胡伟达陈喜红; 关键词：AL2O3陶瓷 MGO 分散剂

2124铝合金疲劳裂纹扩展的EBSD分析（英文）被引量：3: 2014年; 运用电子背散射衍射(EBSD)分析技术对2124-T851铝合金板材的疲劳裂纹扩展进行了分析研究。结果表明,疲劳裂纹扩展以穿晶为主,随晶粒取向的不同而呈现一定的择优性。当裂纹扩展到晶界时,由于相邻晶粒间存在的取向差,裂纹会偏离其正常扩展路径而发生偏转,而晶内的裂纹偏转则更多是因为粗大第二相粒子在循环应力作用下协调变形能力差引起的。裂纹扩展过程中发生裂纹分叉与特定的晶体学方向有关,是由于裂纹尖端多个等效{111}<110>滑移系的同时开动造成的。; 蹇海根尹志民姜锋李雪; 关键词：2124铝合金疲劳裂纹扩展背散射电子衍射

多道次MIG焊铝合金的焊接界面行为研究被引量：4: 2016年; 采用自制填充焊丝多道次MIG焊接8 mm厚铝镁合金板材,运用金相、扫描、X射线衍射以及电子背散射衍射(EBSD)等观测分析手段对焊接接头进行了微观组织分析。结果表明,焊缝区为典型的铸态组织,不存在明显的择优取向问题。但由于多道次焊接过程中焊接热循环的综合叠加效应,以及交界面两侧组织结构的相似性,相比较而言,靠近焊道交界处再加热粗晶热影响区的晶粒更倾向于外延生长,织构比细晶层和焊缝区更强烈一些,且晶粒长大明显,显微硬度更低,残余应力仅次于焊缝底端,成为焊接接头的一个薄弱环节。; 蹇海根唐娴敏欧玲汪莹尹志民; 关键词：铝镁合金焊缝粗晶热影响区织构

基于加工图的Al-9.0Mg-0.5Mn-0.1Ti合金的热变形行为（英文）被引量：5: 2017年; 采用等温热压缩试验研究不同变形条件下(变形温度300~450°C、应变速率0.01~10 s^(-1))喷射成形Al-9.0Mg-0.5Mn-0.1Ti合金挤压坯的流变应力行为,并基于动态材料模型建立2D加工图和3D功率耗散图来分析合金的流变失稳区和优化合金的热变形工艺参数。结果表明,当应变为0.4时,合金在300°C、1 s^(-1)条件下压缩变形,能量耗散效率因子η值最小,主要软化机制为动态回复,晶粒呈扁平状,大角度晶界(>15°)约占34%;合金在400°C、0.1 s^(-1)条件下压缩变形,能量耗散效率因子η值最大,合金的主要软化机制为动态再结晶,组织为完全再结晶组织,大角度晶界(>15°)约占86.5%。2D加工图和3D功率耗散图表明喷射成形Al-9.0Mg-0.5Mn-0.1Ti合金挤压坯的最佳变形条件是:变形温度340~450°C、应变速率0.01~0.1 s^(-1),合金的能量耗散系数38%~43%。; 范才河彭英彪阳海棠周伟严红革; 关键词：热压缩变形加工图

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国家自然科学基金(51301065)