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IN718镍基高温合金的热机械疲劳性能被引量：12: 2019年; 对IN718镍基高温合金进行温度循环为350~650℃及不同应变幅条件下的同相(IP)和反相(OP)热机械疲劳试验;比较同相和反相的热机械疲劳循环应力响应行为、滞后回线以及疲劳寿命;运用金相显微镜、扫描电子显微镜对材料的微观结构以及断口特征进行分析。结果表明:IN718合金的热机械疲劳应力应变滞后回线最大拉应力与压应力不对称,表明合金在350~650℃范围内高温时抵抗变形阻力较小;合金的循环应力响应行为在低应变幅的同相热机械疲劳的高温半周呈现循环硬化现象,其余情况均为循环软化现象;合金的同相热机械疲劳寿命明显低于反相热机械疲劳寿命,合金热机械疲劳寿命在应变幅超过0.6%的条件下符合Coffin-Manson方程,在应变幅0.4%的情况下实际疲劳寿命值偏高;IN718合金的同相热机械疲劳的疲劳源处断口为沿晶断裂,反相热机械疲劳的为穿晶断裂,裂纹扩展区和瞬断区均为韧窝断裂。; 邓文凯徐睛昊江亮; 关键词：热机械疲劳同相反相

热挤压态FGH4096镍基粉末高温合金的热变形行为的研究: 采用Gleeble 3180D热模拟试验机对热挤压态FGH4096镍基粉末高温合金在变形温度1020～1140℃,应变速率0.001 ～1.0s-1的条件下做等温热压缩试验,研究了其高温变形行为.分析了真应力-真应变曲线...; 杨川刘小涛司家勇刘锋江亮; 关键词：镍基粉末高温合金热挤压工艺本构方程热加工性能

镍基高温合金相关相图的高通量测定与热力学优化被引量：1: 2015年; 对相图的常用实验测定方法进行综述,以Cr-Ni-Ru三元体系相图的高通量测定为例,展示高效测定二元、三元相图的扩散多元节方法。基于相图计算(Calculation of phase diagrams,CALPHAD)方法,以Cr-Ru二元体系和Cr-Ni-Ru三元体系的热力学优化为例,阐述Cr-Ni-Ru三元体系热力学数据库建立的具体流程,分析当前镍基高温合金研究效率低下的原因。结果表明:快速建立与定量预测材料成分、相、组织、性能关系的高通量实验和计算方法是促进未来镍基高温合金研究发展的重点。; 朱礼龙戚海英江亮金展鹏; 关键词：镍基高温合金相图热力学优化

镍基粉末高温合金的微观组织与低周疲劳性能被引量：1: 2018年; 以镍基合金粉末为原料,通过热等静压与热挤压以及1 130℃/1 h条件下热处理,制备一种新型镍基粉末冶金高温合金,在750℃大气环境下对该合金进行低周疲劳试验,分析合金疲劳前的微观组织、低周疲劳循环应力响应行为和断口形貌。结果表明,镍基合金粉末经过热等静压后,出现原始颗粒边界,主要为粗大的γ′相和细小的碳氧化物。热等静压坯体经过热挤压并进一步热处理后,原始颗粒边界消失,晶粒细化到7.5μm左右,合金的γ′相主要有3类:晶界上的粗大γ′相、晶内近球形的中等尺寸γ′相和弥散分布的球形细小γ′相。该合金的低周疲劳断裂方式以沿晶断裂为主,断裂面的晶粒表面有不同程度的氧化。; 吴程鑫王子江亮; 关键词：镍基高温合金热等静压高温低周疲劳

热挤压态FGH4096镍基粉末高温合金的热变形行为的研究: 采用Gleeble 3180D热模拟试验机对热挤压态FGH4096镍基粉末高温合金在变形温度1020 140℃,应变速率0.001.0s的条件下做等温热压缩试验,研究了其高温变形行为。分析了真应力-真应变曲线,并且观察了...; 杨川刘小涛司家勇刘锋江亮; 关键词：镍基粉末高温合金热挤压工艺本构方程热加工性能

粉末冶金高温合金差热曲线的相变温度分析方法被引量：7: 2015年; 采用差热分析技术,研究样品质量和升温速率对FGH96合金差热曲线的影响。以FGH96为代表,探索采用差热曲线分析方法准确测量粉末冶金高温合金相变温度的最佳升温速率和样品质量。分析和对比差热曲线不同方法判定的γ'相完全溶解温度、固相线温度及液相线温度。改进了固相线判定方法,并在此基础上确定了FGH96合金中主要相变温度的最优判定方法。实验测定了FGH96合金热等静压、热挤压和热处理状态的相变温度。结果表明:FGH96合金在不同状态下的相变温度基本相同。同时,确定了高温合金差热分析的两个重要实验参数,提出可统一应用于高温合金差热曲线分析相变温度的判定方法。; 方姣刘琛仄刘军黄岚江亮; 关键词：FGH96 粉末冶金高温合金差热分析相变温度升温速率热力学计算

一种氩气雾化镍基高温合金粉末的组织结构研究: 本文对不同粒径氩气雾化镍基高温合金粉末(AA粉)的凝固组织进行了研究。结果表明：AA粉表面和内部主要为树枝晶和胞状晶组织，块状碳化物相在晶界和晶内析出。随着粉末粒径的减小，冷却速率增大，组织由树枝晶向胞状晶转变；粉末内部...; 焦东玲彭翰林郑亮Hong Z.L.李周刘仲武张国庆; 关键词：高温合金凝固组织

DP工艺Inconel 718合金高温流变曲线修正及应变本构模型被引量：2: 2015年; 采用等温热压缩实验研究DP工艺Inconel 718合金在变形温度为900~1060℃,应变速率为0.001~0.5 s^(-1)条件下的高温流变行为,分析摩擦因数和绝热温升对真应力-真应变曲线的影响,并对摩擦引起的流变应力误差进行了修正,建立了基于应变量的应变本构模型。结果表明:随着应变速率的增大和变形温度的降低,摩擦因数的影响趋于明显,变形激活能和材料常数是应变量的函数。对引入应变量参数建立的用于预测工艺处理的Inconel718合金不同变形量时的流变应力本构模型进行误差分析,其实验值与预测值的相关性系数为0.998,平均相对误差绝对值为3.87%,能够用于准确预测不同变形量时合金的流变应力值。; 司家勇廖晓航黄再旺江亮; 关键词：INCONEL 718合金本构模型

新型镍基粉末高温合金相变温度的测定: 2017年; 分别采用热力学计算(thermo-calc,TC),差热分析(differential thermal analysis,DTA)和金相法(metallography observation)测定一种新型镍基粉末高温合金(CSU-A)的铸态母合金及其热挤压态合金的相变温度,分析和对比升温测试和降温测试对差热分析结果的影响。结果表明,热力学计算可准确预测合金的固、液相线温度;铸态合金的γ′相先后发生2次析出/固溶,且γ′相的完全固溶温度高于挤压态合金的γ′相完全固溶的温度;DTA降温曲线的相变温度低于升温曲线的相变温度,凝固过冷度(TL)和γ′相析出过冷度(T1γ′,T2γ′)分别为16,35和43℃。最终确定挤压态CSU-A合金的γ′相完全固溶温度为1 145±5℃,铸态合金的γ′相完全固溶温度为1 196℃,固、液相线温度分别为1 25 9和1 356℃。; 丁晗晖方姣刘锋江亮; 关键词：粉末高温合金相变温度热力学计算差热分析金相法

镍基粉末高温合金FGH4096的拉伸性能及其失效机制: 研究了不同温度(25～750℃)下热挤压态镍基粉末高温合金FGH4096的拉伸性能、失效机制及变形后微观组织.结果表明：该合金抗拉强度随着温度的升高而降低,同时断裂机制由室温下的穿晶断裂转变为混合断裂机制,转变温度为65...; 刘小涛丁晗辉杨川刘锋江亮; 关键词：抗拉强度

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国家高技术研究发展计划(2012AA03A514)

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机构

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