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HRB500E高强度抗震钢筋焊接性能被引量：8: 2012年; 国内某厂通过铌微合金化和控冷工艺开发试制HRB500E高强度抗震钢筋,采用金相显微镜、维氏硬度计、闪光焊接、疲劳试验机及力学性能测试,对HRB500E钢筋焊接样力学性能、HV5硬度、金相显微组织、焊接接头强度及疲劳强度进行了试验研究。结果表明:焊接前后焊件和母材强度变化小于5 MPa,强度变化不大,焊件拉伸断口远离焊缝,为延性断口,焊接性能良好;在焊接热循环作用下,焊接接头焊缝、热影响粗晶区、热影响细晶区的表层和芯部经历奥氏体化后再结晶,其组织和硬度变化不大;混晶区至母材表层和芯部则经历不完全奥氏体化后的再结晶,母材芯部组织为F+P+B、表层组织为S,表层硬度HV5高于芯部硬度30 HV5,其组织和硬度变化较大;焊接接头的抗拉断负荷从焊缝到混晶区逐渐减小,焊缝和热影响粗晶区的抗拉断负荷比母材的高;采用国际焊接学会推荐的FAT75疲劳设计曲线对钢筋焊接接头疲劳强度设计是安全的。; 陈伟严锡九赵宇施哲张卫强; 关键词：焊接接头

采用富氮钒微合金化生产大规格HRB500钢筋被引量：11: 2011年; 采用扫描电镜、透射电镜、金相显微镜、闪光焊接及力学性能测试,对国内某厂采用富氮钒微合金化生产的Φ40 mm HRB500抗震钢筋微合金析出强化效果、力学性能、金相显微组织、夹杂物、焊接及时效性进行了试验研究。结果表明：采用增氮降钒工艺增加了细小弥散的钒析出相数量,析出相尺寸为10~30 nm,其中V（CN）析出物占总w（V）的79.35%,析出强化效果显著;钢中夹杂物尺寸小且数量少,A、B、D类夹杂小于1.0级,C类夹杂小于1.5级,有利于控制钢中微裂纹的萌生与扩展,改善钢筋塑韧性;钢筋强屈比（Rm实/ReL实）不小于1.27,均匀伸长率（Agt）不小于12%,抗震性能好;自然时效1个月后强度变化平缓,具有低应变时效性;焊接试样断口远离焊接接头、焊接性能良好;生产成本和钒氮微合金化工艺相比吨钢降低20元。; 陈伟赵宇张卫强庾郁梅李金柱施哲

铌微合金化和控冷工艺开发HRB500抗震钢筋被引量：20: 2010年; 采用扫描电镜、透射电镜、金相显微镜、闪光焊接及力学性能测试,对铌微合金化和控冷工艺开发的HRB500钢筋微合金析出强化效果、控冷细晶强化效果、显微组织、焊接性能及时效性等进行了试验研究。结果表明:通过控制钢中铌含量(质量分数)为0.027%～0.035%及合适的轧制温度,Nb(CN)析出量占总铌量的75.67%,析出强化效果明显;钢筋控冷后上冷床温度控制在670～700℃,细晶强化效果明显,抗震性能好;钢筋具有低应变时效性及良好的焊接性能;生产成本和钒氮微合金化工艺相比降低75元/t,经济效益显著。; 陈伟施哲赵宇庾郁梅; 关键词：铌微合金化控冷

采用富氮钒微合金化生产大规格HRB500钢筋: 采用扫描电镜、透射电镜、金相显微镜、闪光焊接及力学性能测试,对国内某厂采用富氮钒微合金化生产的Ф40mm HRB500抗震钢筋微合金析出强化效果、力学性能、金相显微组织、夹杂物、焊接及时效性进行了试验研究。结果表明:采用...; 陈伟赵宇张卫强庾郁梅李金柱施哲; 文献传递

微合金化控轧控冷钢筋纵向金相组织研究被引量：4: 2013年; 对微合金化控轧控冷钢筋的纵向金相组织进行了研究,并分析了不同成分试验钢纵向"条带"组织的差异及形成原因。研究结果表明:偏析元素(P、Si、Mn等)在轧制过程中沿轧制方向呈条状分布,是20MnSi、20MnSiV钢产生带状组织的原因。铌及其碳氮化物的溶质拖曳和"钉扎"作用,使20MnSiNb钢的奥氏体未再结晶轧制温度提高到1 050℃,在冷却过程中,先共析铁素体在形变奥氏体晶界和内部变形带均匀析出,随后沿形变奥氏体晶界(在先共析铁素体与奥氏体的界面上)生成珠光体带,最后在形变奥氏体晶粒内部形成贝氏体条。研究条件下优势形核点的排序为:形变奥氏体晶界和形变奥氏体晶内变形带、偏析元素和夹杂、再结晶奥氏体晶界。; 曹重邹荣吴光耀陈伟; 关键词：微合金化

铌微合金化控冷工艺生产HRB500抗震钢筋强韧化机理被引量：15: 2011年; 采用Nb微合金化和控冷工艺开发HRB500抗震钢筋,通过金相显微镜、扫描电镜、透射电镜、X线衍射仪及拉力试验机对钢筋取样金相显微组织、析出相、力学性能及强韧化机理进行分析研究。研究结果表明：采用Nb微合金化和控轧控冷工艺生产HRB500抗震钢筋,最主要的强化机制为细晶强化,其对强度贡献超过40%;采用该工艺,钢筋铁素体晶粒度达11.0级以上,晶粒细化效果明显;铁素体基体、晶界及位错线上形成和分布着尺寸为10~20 nm的大量细小弥散的Nb（CN）析出相,起到了较好的沉淀强化及细化晶粒作用;晶粒细化使冲击转折温度下降150℃,使钢筋在获得较高强度的同时,仍具有较好的塑韧性。; 陈伟施哲赵宇; 关键词：细晶强化塑韧性

控冷温度对钒铌微合金高强钢筋组织和性能的影响被引量：14: 2013年; 针对富氮钒铌微合金化控冷工艺生产的500MPa高强钢筋，利用热模拟试验，通过SEM、硬度试验、TEM及XRD研究了精轧后采用不同控冷温度对钢筋显微组织、晶粒度、硬度及析出相的影响。结果表明，控冷终止温度控制在720～740℃，显微组织为细小块状铁素体＋珠光体＋少量贝氏体（含量6％～15％），组织配比及形态较好，有利于钢筋强度提高和塑韧性的改善；铁素体晶粒度为10．5—11．0级，细晶强化及抗震性能较好；试样维氏硬度为208～213HV，其对应的抗拉强度Rm为700—720MPa，强度富余量适中；铁素体基体、晶界及位错线上形成和分布着尺寸为5～30nm的大量细小弥散的V（CN）、Nb（CN）析出相，析出相的体积分数70％，起到了较好的沉淀强化及细化晶粒作用。; 陈伟施哲陈红曹建春赵宇; 关键词：显微组织析出相

HRB500高强度抗震钢筋伸长率偏低原因分析及控制被引量：11: 2010年; 针对国内某钢厂采用Nb微合金化和控冷工艺生产HRB500高强度抗震钢筋出现的伸长率偏低情况,取样进行了金相显微组织、断口形貌、夹杂物及化学成分分析研究。结果表明,HRB500钢筋伸长率偏低的主要原因是钢筋心部显微组织异常,贝氏体含量高(50%)且形态差(大块状),原始奥氏体晶粒粗大(50～60μm);显微组织异常的主要原因是轧钢加热温度高(1260℃)、控冷后终止温度偏低(710℃)。针对上述情况,炼钢采取了渣洗工艺、延长吹氩时间(长于200s)、严格控制中包浇铸液面(大于650mm)的措施,轧钢采取了降低加热温度(均热段温度低于1200℃)、升高控冷后终止温度(高于725℃)的措施,HRB500钢筋伸长率偏低得到消除。; 陈伟施哲汪涛刘红兵张卫强; 关键词：HRB500 伸长率贝氏体加热温度

微合金化控冷工艺开发HRB500E高强度抗震钢筋被引量：13: 2012年; 针对红河钢铁有限公司炼钢、轧钢工艺装备,采用微合金化控轧控冷工艺生产HRB500E高强度抗震钢筋,并利用金相显微镜、拉力试验机对钢筋的力学性能、金相显微组织、夹杂物进行检验。结果表明:钢筋强韧性适中,具有较好的抗震性能和低应变时效性;控制钢中Mn含量小于1.55%,Nb含量小于0.025%,控冷终止温度大于680℃,钢筋心部组织为铁素体+珠光体+5%贝氏体,综合性能较佳。; 苏灿东陈伟陈必胜; 关键词：钒氮合金铌铁微合金化控轧控冷贝氏体

钒氮微合金化控冷工艺开发HRB500E抗震钢筋被引量：13: 2011年; 为降低HRB500E抗震钢筋生产成本,更好地促进其生产及推广应用,国内某钢厂采用钒氮微合金化控冷工艺试制HRB500E抗震钢筋。采用金相显微镜、扫描电镜、透射电镜、X射线衍射仪、闪光焊接、材料试验机及力学性能测试,对该工艺析出强化和晶粒细化强化机理及效果,控冷终止温度和钢筋力学性能匹配关系,钢筋金相组织、焊接、时效及高应变低周疲劳性能进行了研究分析。结果表明:钢中加入适量钒氮合金,V(CN)析出量占总钒量的66.67%,微合金析出强化效果明显;控冷后终止温度控制在680～710℃,钢筋强度具有25MPa以上富余量,强屈比(Rm实/ReL实)>1.26,均匀伸长率(Agt)≥11.5%,细晶强化和抗震性能较好;钢筋具有低应变时效性、良好的焊接及高应变低周疲劳性能;生产成本与钒氮微合金化热轧工艺相比降低82元/t,经济效益显著。; 陈伟施哲赵宇; 关键词：钒氮微合金化控冷

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云南省科技计划项目(2009BA008)

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机构

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