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热压缩变形条件对ZK30镁合金流变应力的影响: 2014年; 利用Gleeble-1500热／力模拟试验机，研究了不同变形温度（250～350℃）和应变速率（0．01～1s^-1）条件下铸态ZK30镁合金的热压缩变形行为。结合真应力一真应变曲线特征，分析了热压缩试验过程中的变形条件对合金流变应力及其变化规律的影响。结果显示，随着变形过程中应变量的逐渐增大，受热变形条件的影响真应力一真应变曲线展现了由硬化作用主导的变形机制到动态回复或动态再结晶为特征的软化机制变化过程。在变形温度恒定不变的情况下，当应变速率由0．01s-1增大到1s-1时流变应力水平明显增大；在应变速率为一定值时，当变形温度由250％增大到3500℃时流变应力水平显著减小。; 陈宝东郭锋温静; 关键词：流变应力应变速率

铸态Mg-3.0Zn-0.5Zr合金的制备与微观组织的研究: 2013年; 通过二元合金的熔铸工艺和特点,制备了Mg-3.0Zn-0.6Zr镁合金试样,实验研究了铸态Mg-3.0Zn-0.6Zr镁合金的微观组织特征。借助ICO-OES光谱仪、光学显微镜、X射线衍射仪和硬度分析仪等设备,结合试验合金的物相组成、微观结构特征和硬度情况,分析了各组分的配比对合金微观组织的影响。结果表明,制备的试验合金的成分未发现明显偏析现象,晶粒细小且比较均匀,其硬度平均值为55.2HV,研究显示该合金具有一定的可塑性和较高的强度,适合对其进行热挤压、热轧等变形工艺。; 陈宝东郭锋温静; 关键词：MG-3 5ZR合金热变形铸态

稀土Y掺杂对Mg-3.0Zn-0.6Zr合金热压缩变形性能的影响: 2014年; 研究了质量分数为1%稀土Y掺杂对Mg-3.0Zn-0.6Zr合金在变形温度为523~723 K、应变速率为0.001~1 s-1范围内的热压缩变形性能的影响。基于动态材料模型建立的加工图,借助光学显微镜、扫描电镜和X射线衍射仪等设备,结合流变特征、微观组织结构演变,分析了Y添加对合金热变形机制及工艺参数的影响。结果表明,流变应力受变形条件影响较大,随变形温度的降低或应变速率的升高而增大;Y掺杂对流变曲线变化趋势影响较小,而对应力水平影响较大,各变形条件下均有不同程度提高,最大增幅约40%。另外,Y添加扩大了功率耗散区域,功率峰值约增大22%并转移至673~723 K、0.1~1 s-1附近,失稳缩至523~723 K、0.001~0.01 s-1的马鞍形区域,加工图给出的最优加工参数由高温低应变速率转移至523~723 K、0.1~1 s-1附近。; 陈宝东郭锋温静; 关键词：稀土Y 热压缩变形加工图

ZK30镁合金热压缩变形的本构关系方程被引量：1: 2015年; 利用热压缩模拟实验结果,研究和分析了变形温度为523~723K、应变速率为0.001~1s^(-1)范围内,ZK30镁合金高温压缩变形过程中流变应力、应变速率和变形温度三者之间的本构关系。基于Arrhenius双曲正弦函数模型,线性拟合分别确定了合金的表观变形激活能、应力水平参数、应力指数和结构因子等参数,建立了ZK30镁合金的本构关系方程。结果表明,本构方程以量化的形式具体描述了合金热压缩变形过程中的流变行为,为镁合金型材的研究和开发提供了依据和参考。; 陈宝东郭锋温静马文蔡会生; 关键词：本构方程热压缩变形流变应力

ZK31-1.5Y镁合金热变形行为及加工图被引量：5: 2014年; 研究了ZK31-1．5Y镁合金在变形温度为250-450℃、应变速率为0．001～1s^-1条件下的热压缩变形特性，基于动态材料模型建立了热加工图，并结合真应力．真应变曲线确定了该合金在实验条件下的热变形机制及最佳工艺参数。结果表明：ZK31-1．5Y合金的真应力．真应变曲线主要以动态再结晶和动态回复软化机制为特征，峰值应力和稳态应力随变形温度的降低或应变速率的升高显著增加。合金功率耗散图和失稳图中分别包含了3个效率峰值区和1个马鞍形流变失稳区，峰区效率范围为38％～65％，叠加后形成的加工图给出了实验参数范围内热变形时的最优工艺参数，其热变形温度为350～450℃、应变速率为0．1～1s^-1。当应变量由0．1～0．6逐渐增大时对加工图分布规律影响不大。; 陈宝东郭锋温静; 关键词：热压缩变形

均匀化处理对铸态Mg-3.0Zn-0.5Zr镁合金组织与性能的影响: 2014年; 实验研究了均匀化处理对Mg-3.0Zn-0.5Zr镁合金组织和性能的影响。借助光学显微镜、扫描电镜等技术手段对铸态和均匀化退火后合金的微观组织和室温拉伸断口进行了观测。结果表明,铸态试样经400℃×16h均匀化处理后,铸态组织中的合金相发生了转变,枝晶偏析程度和粗大组织有所减小、明显改善合金的组织结构和性能。; 陈宝东郭锋温静; 关键词：MG-3

铸态Mg-Zn-Zr镁合金压缩变形的热力模拟研究被引量：1: 2015年; 通过Gleebl e-1500D热力模拟试验机对Mg-Zn-Zr镁合金进行了热压缩变形研究,分析了合金在变形温度为573K、623K、673K、723K及应变速率为0.001s-1、0.01s-1、0.1s-1、1s-1条件下的流变行为。研究表明,热变形条件对该合金的流变行为影响显著,真应力-真应变曲线呈现"稳态"和"亚稳态"两种流变特征,流变应力随着变形温度的升高和应变速率的减小而增大。热力模拟实验结果显示,高变形温度和低应变速率条件下合金的变形抗力较低,热压缩变形时展现出了较好的延展性,适合该合金塑性变形的条件为:变形温度应高于623K,应变速率应低于0.1s-1。; 陈宝东郭锋温静马文蔡会生; 关键词：热力模拟塑性变形

含铈AZ91镁合金的元素分布和组织结构研究被引量：2: 2018年; 压铸制备不同铈含量的AZ91镁合金试样,分析合金的相组成并观察各相的形貌及分布,测定合金元素的固溶量并计算化合物相的质量分数,据此探讨含铈AZ91镁合金中元素的分布特点以及组织结构的变化原因。结果表明:合金中加入的铈主要形成Al_4Ce,在α-Mg中的固溶量非常小,且随着铈含量的提高,在自身固溶量增加的同时,Al_4Ce的数量增多且尺寸变大;铈对α-Mg晶粒有一定的细化作用,其在结晶前沿富集所造成的成分过冷和对元素扩散的阻碍是晶粒细化的原因。合金中的铝除了形成Al_4Ce外,主要以固溶和共晶β-Mg17Al_(12)的形式存在,其固溶量随合金中铈含量的提高略有减少,β-Mg_(17)Al_(12)的数量则因部分铝形成了Al_4Ce而明显减少。合金中的锌在α-Mg中的固溶量远小于其在合金中的平均含量,主要存在于β-Mg_(17)Al_(12)中,并因与铝发生置换导致β-Mg_(17)Al_(12)晶格发生畸变。; 苏娟郭锋蔡会生刘亮陈宝东; 关键词：AZ91镁合金

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内蒙古自治区自然科学基金(2013ZD10)