中国人民解放军总装备部预研基金(51312010311)
- 作品数：13 被引量：88H指数：6
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- 相关领域：一般工业技术金属学及工艺更多>>
- 掺CeO2的B4C／Al复合材料性能的研究
- 2012年
- 以稀土氧化物CeO2作为添加剂，原位生成CeB6颗粒作为第二相，增强B4C陶瓷预制体，然后以无压浸渗法制得B4C-CeB6／Al复合材料。本文首先研究了B4C-CeB6预制体的相组成和组织形貌，然后对BC-CeB6／Al复合材料的力争性能、相组成、组织形貌以及断裂机制进行了分析。结果表明：B4C-CeB6／Al复合材料的抗弯强度达到了410．16MPa，断裂韧性也有了显著改善，达到了6．95MPa·m^1/2，比常规热压烧结单一碳化硼陶瓷性能有明显提高，这主要是由于原位生成CeB6颗粒增强了B4C陶瓷的强度：同时黏结金属相起到增韧的作用．
- 牛国帅夏长清周飞曾凡浩李学雄
- 关键词：增韧碳化硼陶瓷
- Ti62421s钛合金T_((α+β)/β)相变温度的测定与分析被引量：16
- 2010年
- 相变温度对钛及钛合金加工和热处理来说具有重要意义。分别采用计算法和DSC差示扫描热量法分别得出Ti62421 s钛合金的相变温度为1006和1002℃左右。然后根据前两种方法得出的温度确定连续金相法的温度选择范围,用该方法测定出Ti62421 s钛合金的T(α+β)/β相变温度在995~1005℃区间内。将几种方法的测量结果进行比较,确定该合金的相变温度为1000℃。
- 王志辉夏长清李学雄王韦琪马鸿海
- 关键词：相变点计算法
- Ti62421s钛合金的热变形行为及加工图被引量：14
- 2012年
- 在变形温度为900-1 060℃和应变速率为0.001-10 s-1条件下,对Ti62421s合金进行变形量为60%的热压缩变形,以研究Ti62421s合金的热压缩流变应力行为。研究温度与应变速率对Ti62421s热变形流变应力的影响,建立Ti62421s合金热变形流变应力的本构方程和加工图。研究结果表明：合金在热压缩过程中,流变应力随着应变的增大而增加,达到峰值应力后逐渐趋于平稳;当在高应变速率（10 s-1）下变形时,出现不连续屈服现象;应力峰值随应变速率的增大而增大,随温度的升高而呈减小趋势;合金最佳变形工艺参数为：温度θ=980℃,应变速率ε=0.01-0.1 s-1。
- 戚延龄夏长清王志辉王玲李学雄孙玮
- 关键词：热模拟实验本构方程加工图
- TC6钛合金的高温拉伸蠕变行为研究被引量：12
- 2013年
- 通过高温拉伸蠕变实验,获得了TC6合金的蠕变应变-时间曲线,并计算了其不同应力与不同温度下的稳态蠕变速率、应力指数及在350～450℃范围内的蠕变激活能,借助OM、TEM等手段对合金蠕变前后的显微组织进行了观察和分析,并在此基础上研究了其蠕变变形机制。结果表明:TC6合金的稳态蠕变速率随温度或恒应力的增加而增大,该合金在此温度范围内的蠕变受位错和扩散双重机制的控制,晶界滑动对蠕变也有一定的作用。
- 李学雄夏长清戚延龄王志辉牛国帅孙玮
- 关键词：TC6蠕变显微组织蠕变机制
- 热处理对TC6钛合金组织和力学性能的影响被引量：2
- 2012年
- 本文对比研究了四种典型的热处理工艺对TC6钛合金组织和性能的影响，并且详细研究了等温退火对TC6钛合金组织和性能的影响。结果表明：冷却速度的提高，合金组织形貌没明显的改变，但亚稳相的比例升高，有析出强化；等温退火中加热温度的提高，a晶粒有明显的粗化现象。普通退火、等温退火、双重退火、固溶时效四种热处理方式的常温和高温强度依次增高而塑性降低；对于等温退火，经920℃／1．5h，FC＋620℃／2h，AC热处理，TC6钛合金可以获得较好的综合力学性能。
- 李学雄夏长清戚延龄王志辉
- 关键词：TC6钛合金等温退火显微组织力学性能
- TA2纯钛板钨极氩弧焊接接头组织与性能被引量：2
- 2012年
- 本文研究了不同焊接工艺下焊缝及热影响区的微观组织特征，以分析焊接接头的力学性能。结果表明焊缝组织为锯齿状α相、板条α相及少量针状马氏体，并得到焊接最佳工艺为焊接电流85A，焊接速度0．5cm／s，主喷嘴氩气流量20L／min，拖罩氩气流量12L／min，双面焊接。此焊接工艺下得到的焊接接头抗拉强度达到母材的99．55％，延伸率达到母材的70％。文中还探讨了焊后热处理对焊接组织与性能的影响，结果表明焊后热处理可以提高焊接接头的塑性，可以调整焊接接头的综合力学性能，使其达到使用标准。
- 孙玮夏长清江泽敏周飞戚延龄曾令喜
- 关键词：氩孤焊显微组织
- 热处理工艺对Ti62421s高温钛合金组织与力学性能的影响被引量：11
- 2010年
- 研究固溶温度和时效温度对Ti62421s高温钛合金显微组织、相成分和常温拉伸性能的影响。结果表明:在两相区进行固溶处理时,随着固溶温度的升高,合金组织中的α相减少,β转变组织(βt)增多,当固溶温度进入β相区后为篮网状β转变组织;随着时效温度的升高,α相长大;随着固溶温度和时效温度的升高,β转变组织中只有Al含量升高,其他合金元素的含量都下降;随着固溶温度的升高,强度和断面收缩率先升高后迅速降低,伸长率逐渐下降;经(980℃,1h,AC)+(550℃,8h,AC)热处理后,合金可以获得较好的综合性能,抗拉强度达1077.04MPa,伸长率达13.6%,断面收缩率为26.02%。
- 王志辉夏长清彭小敏陈志宏李学雄
- 关键词：钛合金显微组织力学性能
- 热暴露对TC11钛合金组织和力学性能的影响被引量：12
- 2013年
- 采用光学显微镜、扫描电子显微镜和透射电子显微镜和室温拉伸实验,研究500℃不同时间热暴露对TC11钛合金组织及性能的影响。结果表明:经500℃高温长时间暴露后,TC11钛合金的室温拉伸强度略微增加,而塑性明显下降,随着暴露时间的延长,塑性下降趋势减缓;热暴露400 h后,抗拉强度(σb)提高了30 MPa,断面收缩率(ψ)降低了11.74%。热暴露过程中,合金塑性的降低主要是硅化物和α2相协同作用的结果,其中α2相对力学性能的影响起主导作用;α2相的稳定化和长大过程是合金塑性下降的主要原因。
- 古一戚延龄夏长清李学雄王志辉
- 关键词：TC11钛合金热暴露析出相
- 热处理工艺对B_4C/2519A复合材料相组成及显微组织的影响被引量：4
- 2012年
- 采用XRD、金相、SEM和EDS等测试手段对无压浸渗法制备的B4C/2519A复合材料热处理前后的物相组成、显微组织和微区成分进行研究。结果表明,热处理前的B4C/2519A复合材料中以Al相为主,其次是B4C、Al3BC和AlB2相;经900℃×25 h热处理后主要为Al3BC相,其次为B4C、Al和AlB2相。随热处理温度的提高和热处理时间的延长,在B4C/2519A复合材料的AlB2相含量逐渐减少的同时,Al3BC相的含量逐步增加;经900℃×25 h热处理后,其主要生成相为Al3BC,而经700℃×25 h热处理后的主要生成相为AlB2相。
- 雷攀夏长清周飞曾凡浩
- 关键词：B4C相组成显微组织
- 原位合成TiB_2对B_4C/2024Al合金复合材料组织与力学性能的影响被引量：1
- 2012年
- 在B4C粉末中加入5%高纯TiO2,经过压制和烧结制备B4C-TiB2陶瓷预制体,然后在氩气气氛中1 200℃下浸渗2024铝合金制得B4C-TiB2/Al合金复合材料。对该复合材料进行力学性能测试、X射线衍射分析、显微组织观察和断口分析。结果表明:该复合材料主要由B4C,Al,Al3BC和AlB2相组成,原位合成的TiB2使B4C/Al合金复合材料的抗弯强度和断裂韧性显著提高,分别达到361 MPa和7.49 MPa m1/2,增幅分别为14.6%和11.5%,但密度变化很小。原位合成TiB2使B4C/Al合金复合材料的抗弯强度和断裂韧性提高主要来源于金属铝塑性变形的裂纹桥接机制、TiB2细化晶粒及微裂纹引起的主裂纹偏转分叉机制。
- 周飞夏长清曾凡浩牛国帅
- 关键词：原位合成无压浸渗
