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690镍基合金焊缝失塑裂纹产生的力学机制被引量：3: 2017年; 为了从力学角度理解镍基合金焊丝ERNi Cr Fe-7和ERNi Cr-4焊缝失塑裂纹的产生机制,在Thermorestor-W型模拟试验机上进行高温拉伸试验,提出新的裂纹敏感性判据——临界应力.并与产生裂纹的临界应变相结合来评价不同温度下材料的裂纹敏感性.结果表明,裂纹扩展的方向与加载方向大约呈90°夹角;当变形温度低于950℃时,临界应力随变形温度的升高而快速下降;两种材料产生裂纹最敏感的温度区间是950~1 150℃;与ERNi Cr-4相比,ERNi Cr Fe-7产生裂纹的临界应力更小.分析认为,流变应力是产生裂纹的主要因素,当流变应力超过临界应力时,容易产生沿晶裂纹.; 朱亮姚文选; 关键词：镍基合金临界应力流变应力

奥氏体不锈钢热变形裂纹的产生被引量：4: 2013年; 在热模拟试验机上利用自行设计的试验装置进行热变形试验,研究了Cr15Mn9Cu2NiN及Cr17Mn6Ni4Cu2N两种奥氏体不锈钢铸坯在不同变形温度及变形量下裂纹的产生。结果表明,当变形量达到一定程度时,在研究的变形温度下,两种试验钢均会产生裂纹,裂纹均沿奥氏体晶界扩展。在这两种试验钢中均存在一个开裂倾向较高的温度区间,但该温度区间的大小及临界开裂应变量随温度的变化特点在两种钢中不同。该温度区间形成的主要原因是铸态组织及其变形特性引起的,而临界开裂变形量随温度表现出的不同特点则是由微观组织的差异导致的。; 侯国清朱亮; 关键词：奥氏体不锈钢铸态组织

均匀化处理对铸态Incoloy-800合金高温变形特性的影响被引量：1: 2015年; 利用热/力模拟试验机,在950~1200℃对未均匀化处理和均匀化处理的试样进行高温压缩试验。结果发现,在各种变形温度下,经均匀化处理后,800合金热变形过程中的流变应力下降,屈服应力降低;热变形后的试样均未发现动态再结晶组织,均匀化处理对高温流变过程没有影响;均匀化处理改变了晶界碳化物形貌,晶界碳化物的形貌由层片状变为颗粒状。分析认为,热变形过程中,碳化物的形貌直接决定材料高温变形时的屈服应力,相比层片状碳化物,颗粒状碳化物导致变形过程形成低密度的位错,降低了合金高温变形抗力,引起高温屈服强度的下降。; 周辉朱亮姚文选; 关键词：镍基合金高温变形碳化物

热输入对430铁素体不锈钢热影响区组织和韧性的影响被引量：3: 2016年; 430铁素体不锈钢在焊接时,热影响区晶粒粗化会使接头韧性下降.利用热模拟技术和焊剂带约束电弧超窄间隙焊接方法对430铁素体不锈钢进行试验,得到不同热输入下粗晶区的组织,并测试其韧性性能.结果表明:当热输入低于3kJ/cm时,粗晶区组织主要为板条贝氏体和少量针状铁素体,铁素体晶粒尺寸小于48μm,室温冲击功与母材相当.铁素体晶粒不断长大是造成冲击韧性下降的主要原因.采用超窄间隙焊接方法,可以有效缩短高温停留时间,将铁素体晶粒尺寸限制在50μm以内,从而使韧脆转变温度降低至约-30℃,避免粗晶区韧性下降.; 蔡淑娟朱亮龚练; 关键词：热模拟超窄间隙焊接焊接热输入粗晶区

奥氏体不锈钢热变形过程中的裂纹敏感性评价方法被引量：2: 2014年; 在热模拟试验机上采用变截面试样进行高温拉伸试验，评价了304奥氏体不锈钢铸坯的裂纹敏感性。结果表明：该不锈钢产生裂纹最敏感的温度区间为1000-1150℃，这与采用常规的应变-断裂（STF）方法测定的焊缝裂纹最敏感的温度区间相同，只是测定的产生裂纹的临界应变量较小。同时，利用这种方法测量产生裂纹的临界应力，当变形温度低于1000℃左右时临界应力随温度的下降而快速上升，在较高温度区间其随温度的升高而缓慢下降。分析认为，在奥氏体不锈钢铸坯的热变形过程中，流变应力是产生裂纹的重要因素，当流变应力超过临界应力时，将出现裂纹。; 邵光帅朱亮周辉; 关键词：奥氏体不锈钢应变量流变应力

超窄间隙焊接中焊剂片与电弧相互作用机制分析被引量：10: 2017年; 通过向间隙宽度为4 mm的I形坡口中预置焊剂片进行超窄间隙焊接试验,采用一种快速中断电弧的方法,保留焊接过程中焊剂片、坡口底部和侧壁的熔化形态,分析了焊剂片与电弧相互作用面积对电弧受约束程度的影响.结果表明,增加电弧电压或降低焊剂片熔点,可使焊剂片熔化面积增大,固壁约束面积减小.当焊剂片熔化面积大于一定值而小于固壁约束面积时,电弧受约束程度适中,电弧加热区域被控制在坡口根部和两侧壁,从而获得成形良好的焊缝.当焊剂片熔化面积大于固壁约束面积时,电弧受约束程度减弱,电弧加热区域集中在两侧壁上,很难形成一个完整的熔池,最终形成了带有大量孔洞的焊缝.; 龚练朱亮朱亮张爱华; 关键词：超窄间隙焊接

X70管线钢超窄间隙焊接工艺试验被引量：3: 2016年; X70管线钢在用常规方法焊接时,焊接热影响区的晶粒容易粗化,造成焊接接头强度和韧性下降。采用间隙宽度为4 mm的焊剂带约束电弧超窄间隙焊接方法,对14 mm厚的管线钢进行单道多层焊接工艺试验,获得了根焊、填充焊、盖面焊的工艺参数。试验了加填充条、背面衬陶瓷衬垫的方法,可以得到良好的单面焊双面成型的根焊焊道。这种方法焊接线能量约为0.6 k J/mm;焊缝组织主要为细小的针状铁素体;热影响区未出现严重粗化;焊缝硬度比较高,高出母材30%左右;低温冲击韧性良好,韧脆转变温度约为-40℃。; 谢玉伦朱亮柴国云周鹏博; 关键词：X70管线钢超窄间隙焊接陶瓷衬垫单面焊双面成型

Cr15Mn9Cu2Ni1N不锈钢热变形过程的动态再结晶动力学及影响因素被引量：1: 2013年; 采用Thermorestor-W热模拟试验机,对Cr15Mn9Cu2Ni1N不锈钢进行热压缩试验,研究其在变形温度950～1 200℃,应变速率0.01～2.5s-1条件下的动态再结晶行为.当变形温度高于1 000℃后,Cr15Mn9Cu2Ni1N不锈钢的变形以动态再结晶为主,且随温度升高,峰值应力对应的应变减小.利用应变硬化率-应力曲线确定的材料动态再结晶临界应力σc、峰值应力σp、饱和应力σss(e)和稳态应力σs的数值,回归得到临界动态再结晶应变εc与Zener-Hollomon参数的关系,并确定临界应力与峰值应力的关系.通过建立Cr15Mn9Cu2Ni1N不锈钢的热变形动态再结晶Avrami模型,分析应变速率和变形温度对Avrami曲线的影响,表明应变速率比温度对Cr15Mn9Cu2Ni1N不锈钢的动态再结晶Avrami曲线的影响更加显著.; 边红霞朱亮侯国清屠鹏; 关键词：热变形动态再结晶

片状偏钨极氩弧载流区的静电探针分析被引量：2: 2015年; 为保证窄间隙焊接钨极的载流能力,采用截面为矩形的片状偏钨极,并通过低扰动静电探针对片状偏钨极氩弧载流区形态及电流密度分布进行分析.结果表明,偏钨极前端斜边倾角在3°～8°时,能够对电流产生有效的导向作用,并造成电流密度分布更加集中;相同焊接工艺参数下与圆柱钨极氩弧相比,片状偏钨极氩弧具有更大的载流区截面积及更小的电流密度;随着焊接电流的增加,载流区将获得更大的电流密度,且在靠近电弧截面中心的区域内电弧能量更加集中.; 李渊博芦甜朱亮孙喆; 关键词：电流密度

奥氏体不锈钢Cr17Mn6Ni4Cu2N铸坯壳层和心部的组织及热塑性被引量：1: 2013年; 在奥氏体不锈钢Cr17Mn6Ni4Cu2N铸坯壳层和心部分别制取拉伸试样,并在Thermorestor-W型热/力模拟试验机上进行高温拉伸试验,研究了铸坯壳层和心部的热塑性及对应的微观组织。结果表明:随着试验温度的升高,壳层和心部试样的热塑性均先升后降,在1 250℃时达到最高;壳层的显微组织为细小的树枝晶,热塑性较高,变形时开裂位置位于铁素体树枝晶的枝干处;心部为胞状奥氏体上分布着网状δ铁素体,热塑性较差,变形时易在胞状奥氏体处产生裂纹;在热变形过程中,心部的胞状奥氏体比壳层的树枝晶更易产生裂纹,从而导致心部的热塑性较差。; 侯国清朱亮边红霞; 关键词：奥氏体不锈钢树枝晶

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