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塑性混凝土双轴受压性能与破坏准则被引量：8: 2016年; 基于塑性混凝土立方体试件的双轴压缩试验,研究了塑性混凝土的双轴受压性能和破坏准则。结果表明：当应力比较小时,塑性混凝土双轴受压破坏形态与单轴受压相似;随应力比增加,双轴受压破坏面龟裂现象明显;双轴受压下的塑性混凝土抗压强度显著提高,是单轴抗压强度的1.77-4.72倍;随应力比的增大,塑性混凝土抗压强度先增大后减小,应力比0.75时抗压强度的提高最大;单轴抗压强度越高,双轴受压时塑性混凝土抗压强度的增长越小。塑性混凝土八面体正应力应变曲线、剪应力应变曲线的斜率随应力比的增加有增大的趋势,其变形随抗压强度的增加有所降低。双轴受压各应力比下的八面体剪应力与正应力之间均具有线性关系,其斜率随应力比的增加逐渐降低。通过对试验结果的分析,建立了双轴受压下塑性混凝土抗压强度的包线方程以及双参数、三参数及考虑加载路径影响的破坏准则。; 高丹盈宋帅奇; 关键词：塑性混凝土双轴受压数学模型

真三轴应力下塑性混凝土性能及破坏准则被引量：15: 2014年; 基于5组配合比共45组塑性混凝土立方体试件的真三轴试验，研究了塑性混凝土的力学变形性能和破坏准则。结果表明，塑性混凝土第一主应力一应变关系曲线可分初始反弯段、直线段、曲线段和直线平台段，其中初始段有明显的弹性特征，直线段之后塑性变形较大。当第二、第三主应力较小时，真三轴应力下塑性混凝土试件破坏形态与单轴受压相似，当第二、第三主应力较大时，试件破坏呈现八字形斜裂缝。第一主应力随第二、第三主应力的增加而增大，且对第三主应力的变化较为敏感；对于同组配合比的塑性混凝土，固定第二主应力、变化第三主应力时的黏聚力和内摩擦角与第二和第三主应力同时成比例增加时的黏聚力和内摩擦角相比，分别是2倍和0．5倍左右；塑性混凝土三轴抗压强度是单轴抗压强度的3—5倍。在此基础上，运用强度理论分析了本文及文献的试验数据，建立了真三轴应力下塑性混凝土的二参数、三参数和四参数破坏准则，并与普通混凝土进行了比较。; 高丹盈宋帅奇杨林; 关键词：塑性混凝土数学模型

塑性混凝土弯拉性能被引量：5: 2015年; 本文基于塑性混凝土弯拉试验,系统研究纤维类型和掺量、硅灰和粉煤灰掺量等对塑性混凝土弯拉强度、峰值挠度和韧性的影响。研究结果表明,掺入塑性混凝土中的纤维、粉煤灰和硅灰起到了增强和增韧作用,使塑性混凝土弯拉强度、峰值挠度和弯拉荷载-挠度曲线的下包面积均有不同程度的增加。随纤维掺量的增加,塑性混凝土弯拉强度、峰值挠度和弯拉荷载-挠度曲线的下包面积均呈现以纤维掺量为0.9 kg/m3时达到最大的先增加后减小的趋势,峰值割线模量有不同程度降低,纤维掺量0.9 kg/m3时峰值割线模量的降幅最大;随粉煤灰掺量在一定范围内的增大,塑性混凝土弯拉强度、峰值挠度和弯拉荷载-挠度曲线的下包面积均有不同程度提高,峰值割线模量有所降低;随硅灰掺量的增加,塑性混凝土弯拉强度显著增大,峰值挠度、弯拉荷载-挠度曲线的下包面积以及峰值割线模量均有不同程度的增加,但荷载-挠度曲线的捏缩现象明显。在此基础上,建立了塑性混凝土弯拉荷载-挠度曲线和韧性的计算公式。; 高丹盈宋帅奇; 关键词：水工材料塑性混凝土

塑性混凝土常规三轴性能与强度计算模型被引量：10: 2014年; 通过立方体试件的常规三轴试验，研究塑性混凝土在固定围压和固定围压比值两种条件下的常规三轴性能。结果表明：常规三轴应力下的塑性混凝土第一主应力．应变关系曲线可分为初始反弯段、直线段、曲线段和直线平台段，其中的初始段有明显弹性特征，直线段之后塑性变形较大。对于同一配合比的塑性混凝土，随围压或围压比值的增加，塑性混凝土的极限强度、上升段斜率、峰值应变、极限应变均有增大的趋势；塑性混凝土常规三轴强度是其立方体抗压强度的3～7倍；在固定围压比值下的塑性混凝土黏聚力比固定围压下有所增加，内摩擦角有所减小。通过对本文和收集到的共144组试验数据的分析，利用双剪统一强度理论和摩尔库伦准则，建立了常规三轴应力作用下塑性混凝土统一强度计算模型。; 高丹盈宋帅奇; 关键词：水工材料常规三轴试验塑性混凝土

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河南省教育厅自然科学基金(12A570001)