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SiC颗粒增强Al-Si基复合材料的国内研究进展被引量：14: 2014年; 综述了SiC颗粒增强铝基复合材料的发展历史和制备方法,重点阐述了SiC颗粒增强Al-Si基复合材料的国内研究现状,说明了SiC颗粒增强Al-Si基复合材料的优点及存在的主要问题,展望了其发展前景。; 吴文杰王爱琴王荣旗谢敬佩; 关键词：SIC颗粒 SI

35% SiC_p/2024A1复合材料的热变形行为(英文)被引量：6: 2014年; 采用Gleeble-1500D热模拟试验机,对35%SiCp/2024A1复合材料在温度350~500°C、应变速率0.01~10s-1的条件下进行热压缩试验,研究该复合材料的热变形行为与热加工特征,建立热变形本构方程和加工图。结果表明,35%SiCp/2024A1复合材料的流变应力随着温度的升高而降低,随着应变速率的增大而升高,说明该复合材料是正应变速率敏感材料,其热压缩变形时的流变应力可采用Zener-Hollomon参数的双曲正弦形式来描述;在本实验条件下平均热变形激活能为225.4 kJ/mol。为了证实其潜在的可加工性,对加工图中的稳定区和失稳区进行标识,并通过微观组织得到验证。综合考虑热加工图和显微组织,得到变形温度500°C、应变速率0.1~1 s-1是复合材料适宜的热变形条件。; 郝世明谢敬佩王爱琴王文焱李继文孙浩亮; 关键词：金属基复合材料本构方程加工图粉末冶金

SiCp/2024A1复合材料的热变形行为及加工图(英文)被引量：3: 2014年; 采用Gleeble-1500D热模拟试验机,对30%SiCp/2024A1复合材料在温度为350~500℃、应变速率为0.01~10 s-1条件下进行热压缩试验,研究该复合材料的热变形行为与热加工特征,建立热变形本构方程和加工图。结果表明,30%SiCp/2024A1复合材料的流变应力随温度升高而降低,随应变速率增大而升高,说明该复合材料是一个正应变速率敏感的材料,其热压缩变形时的流变应力可采用Zener-Hollomon参数的双曲正弦形式来描述,在本实验条件下平均热变形激活能Q为153.251 k J/mol。为了证实其潜在的可加工性,对加工图中的稳定区和失稳区进行标识,并通过微观组织得到验证。综合考虑热加工图和显微结构,变形温度为450℃,应变速率为1 s-1是复合材料适宜的热变形条件。; 郝世明谢敬佩王爱琴王文焱李继文; 关键词：金属基复合材料本构方程加工图微观结构粉末冶金

颗粒尺寸对SiCp/6061Al复合材料组织及性能的影响被引量：8: 2015年; 选用冷等静压+烧结+热挤压的方法,制备了增强体Si C颗粒体积分数为35%时,4种不同Si C颗粒尺寸(7.5μm、15.0μm、25.0μm、40.0μm)的Si Cp/6061Al复合材料。测定了复合材料的热膨胀系数及力学性能。利用扫描电镜对复合材料微观组织进行了表征,探究了增强体颗粒尺寸对Si Cp/6061Al复合材料组织和性能的影响。由分析结果可知:复合材料中Si C颗粒分布比较均匀,且随着Si C颗粒尺寸的增大,其在基体中分布的均匀度得到提升。此外,当Si C颗粒尺寸逐步减小时,Si Cp/6061Al复合材料的抗拉强度值也逐渐增大,热膨胀系数也越低。当Si C颗粒尺寸为7.5μm时,复合材料的断裂主要以界面处撕裂和基体材料的开裂为主。当Si C颗粒尺寸为40.0μm的时候,复合材料断裂主要以Si C颗粒断裂为主。当颗粒尺寸处于两者之间时,复合材料界面撕裂和Si C颗粒断裂的共同作用决定复合材料的断裂。; 郭向沛谢敬佩王爱琴王荣旗吴文杰; 关键词：粉末冶金复合材料颗粒尺寸热膨胀抗拉强度

粉体粒径级配比对粉末冶金SiC_p/6061Al复合材料组织与性能的影响被引量：3: 2015年; 选择不同粒径的6061Al粉末和SiC颗粒,采用真空热压法制备含35%SiC体积分数的SiCp/6061Al复合材料,研究不同级配比对复合材料显微组织和抗拉强度的影响。结果表明:复合粉末的粒径级配比可影响复合材料的微观组织和力学性能;当增强体颗粒粒径为15μm时,随基体6061粉末与SiC颗粒粒径比降低,SiC颗粒在复合材料中的分布越来越均匀,抗拉强度提高;当基体6061Al粒径为10μm时,随SiC颗粒粒径减小,复合材料微观组织的均匀性降低,但抗拉强度提高。并建立了理想的复合粉末颗粒分布模型,模型的理论计算结果与Slipenyuk公式计算结果接近。; 王爱琴韩辉辉谢敬佩王文焱; 关键词：颗粒粒径颗粒级配抗拉强度

SiC和Si混合颗粒增强铝基复合材料的研究现状被引量：12: 2015年; SiC颗粒增强含Si铝基复合材料在制备过程中由于Si颗粒的析出,使其成为SiC和Si混合颗粒增强铝基复合材料。SiC和Si混合颗粒增强铝基复合材料具有比强度和比刚度高、耐磨性和耐疲劳性好、尺寸稳定性强、轻质等性能,广泛应用于航空、航天、电子电器等工业领域。主要介绍了SiC和Si混合颗粒增强铝基复合材料的研究现状及几种制备工艺,分析了其显微组织中存在的缺陷及复合材料性能的影响因素;展望了SiC和Si混合颗粒增强铝基复合材料的应用前景。; 韩辉辉王爱琴谢敬佩; 关键词：铝基复合材料显微组织

高硅铝合金及颗粒增强铝基复合材料组织性能的探究被引量：8: 2014年; 采用真空热压烧结工艺制备Al-30Si合金、30%Sip/Al、30%SiCp/2024Al、30%SiCp/6061Al(均为体积分数)复合材料,测定其热膨胀系数及力学性能。利用扫描电镜(SEM)、能谱仪(EDS)对其微观组织结构及断口形貌进行表征,探究了高硅铝合金及颗粒增强铝基复合材料的组织与性能,分析了材料的断裂机制。结果表明:SiCp/2024Al复合材料中SiC颗粒分布均匀,组织致密,综合性能好,热膨胀系数(CTE)为13.69×10-6/K,硬度达到134 HB,极限抗拉强度达353 MPa。SiCp/6061Al复合材料中SiC颗粒分布较均匀,界面结合较好,组织不够致密,有少许孔隙,性能较好。SiCp/6061Al和SiCp/2024Al复合材料的断裂方式都是界面基体的撕裂结合SiC颗粒的断裂。Sip/Al复合材料中Si颗粒分布较均匀,断裂方式为界面脱开,性能较差。Al-30Si合金在烧结过程中形成大量板条状的Si相,性能最差,断裂方式以合金撕裂为主。; 柳培王爱琴郝世明谢敬佩; 关键词：铝基复合材料力学性能

SiC_P/Al-Cu复合材料的高温热变形行为被引量：8: 2017年; 利用Gleeble-1500D热模拟试验机对SiC_p/Al-Cu复合材料进行压缩实验,研究其在温度为350~500℃、应变速率为0.01~10s-1条件下的高温塑性变形行为。由实验得出变形过程中的应力-应变曲线,建立了热变形本构方程和加工图。结果表明:复合材料高温流动应力-应变曲线主要以动态再结晶为特征,峰值应力随变形温度的降低或应变速率的升高而增加。其热压缩变形时的流变应力可采用Zener-Hollomon参数的双曲正弦形式来描述,在实验条件下平均热变形激活能Q为320.79kJ/mol。确定了加工图中的稳定区和失稳区,分析了加工图中不同区域的显微组织结构,失稳区存在颗粒破裂、孔洞等。; 程明阳郝世明谢敬佩王爱琴马窦琴孙亚丽; 关键词：热变形应力-应变曲线加工图

非连续相混杂增强金属基复合材料的研究进展被引量：8: 2016年; 论述了非连续增强金属基复合材料的研究概况,简要介绍了非连续相混杂增强金属基复合材料常用的几种制备方法,包括搅拌熔铸法、压力铸造法、无压浸渗法、喷射沉积法、粉末冶金法、原位反应法等,同时对常见的3种增强体的混杂类型:颗粒+颗粒、短纤维+晶须(短纤维)、颗粒+晶须(短纤维)增强金属基复合材料的性能和国内外研究现状进行了综述,指出了非连续相混杂增强金属基复合材料存在的问题,并对其今后的发展进行了展望。; 李剑云谢敬佩王爱琴朱鹏飞; 关键词：复合材料

中体分SiC_p/A1复合材料的热变形行为和功率耗散图被引量：1: 2014年; 采用Gleeble-1500热模拟试验机对30％SiC，／2024A1复合材料在温度为623～773K、应变速率为0．01—10s。变形条件下热变形流变行为进行了研究。由试验得出变形过程中的真应力真应变曲线，建立热变形本构方程和功率耗散图。结果表明，复合材料的流变应力随温度的升高而降低，随应变速率的增大而升高，说明该复合材料是一个正应变速率敏感的材料。该复合材料热压缩变形时的流变应力行为可采用Zener·Hollomon参数的双曲正弦形式来描述，热变形激活能Q为571．377kJ／mol。高温高应变速率条件下的功率耗散系数大，该变形区发生了组织转变。; 郝世明谢敬佩王爱琴王文炎李继文; 关键词：金属基复合材料本构方程功率耗散热变形

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国家自然科学基金(51371077)

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